Скорость движения пуансонов деформации пуансонов

Температуру прессования выбирают, исходя из свойств обрабатываемого материала и ее влияния на качество получаемых изделий, стойкость прессового инструмента и усилие прессования. Температура прессования связана со скоростью прессования, т. е. скоростью движения пуансона в период рабочего хода (деформации металла). При высоких скоростях прессования температура металла заметно повышается. Это может привести к перегреву металла и получению изделия с треш,инами и надрывами. На практике обычно придерживаются следующего правила чем выше температура нагрева металла, тем меньше скорость прессования, и наоборот. [c.374]

На второй стадии (а для припусков 1,9—2,9—3,9 мм уже на первой стадии) создаются условия для внедрения торца пуансона в заготовку. Это связано с наложением поля напряжений от распространяющегося фронта пластических деформаций, возникающих в зоне стружкообразования, на контактные напряжения в зоне заготовка—пуансон . При этом уменьшается скорость перемещения припуска относительно передней поверхности матрицы (часть срезаемого объема перемещается навстречу движению пуансона). [c.242]

Осевая осадка заготовки является основным деформирующим движением. Для осадки заготовки штамп должен иметь два осевых пуансона, которые перемещаются внутри полости матрицы навстречу друг другу. При этом скорость перемещения осевых пуансонов относительно матрицы должна быть одинаковой. Различная скорость перемещения пуансонов приводит к неравномерности деформации заготовки, отвод может иметь изогнутую форму, а поперечные размеры его — не соответствовать размерам полости в матрице. При существенном рассогласовании перемещения пуансонов наблюдается разрушение заготовки или даже срез отводов. Таким образом, привод пуансонов осевой осадки заготовки должен обеспечивать движение обоих пуансонов относительно матрицы с одинаковой скоростью. [c.144]

Применительно к направляющим цилиндрических оболочек, изображенным на рис. 6 и 7, наибольшее растяжение металла имеет место на участке МП. Здесь и достигается предельное значение (8) деформации, ограничивающее формоизменение оболочки. Согласно изображенным схемам формоизменение осуществляется при неизменном расстоянии с между жестко зажатыми на матрице кромками листа. При этом по мере увеличения угла а обтяжки цилиндрических поверхностей матрицы и пуансона радиусами и Rxi участок МП сокращается, а деформация El на нем и по всей образующей увеличивается. Для материальной точки, взятой между точками М и Я, вектор скорости ее движения относительно пуансона или относительно матрицы содержит обе свои составляющие. Траектория движения точки имеет характер траектории Z>i (0) Dj (2) (см. рис. 3, б). Приведенные ниже результаты расчетов получены при введении упрощения, что материальная точка, взятая на участке МП, движется по траектории Z>i (0) Z>i (1) Z>i (2). Для направляющей, изображенной на рис. 6, в табл. 1 даны предельные значения угла ац и отношения ft/a для различных значений [c.176]

Типы прессов-автоматов Диапазон размеров автоматов в мм При- нятое зна- чение Ло d Угол положения кривошипа в начале штамповки в град. Скорость движения пуансона раЬ в м сек Скорость деформации в о/д/сек [c.163]

Сила Т. Скорость скольжения металла по контейнеру на окружности, определяемой точкой 3, равна Уп х (ип — скорость движения пуансона). Скорость скольжения. металла по контейнеру на окружности, определяемой точкой 4, на.ходящейся в самом конце очага деформации, можно считать равной нулю. [c.207]

Анализ картин течения при малых обжатиях заготовки показывает, что с уменьшением обжатия Ж0,2 в большей части области течения при удалении от пуансона скорости деформации резко уменьшаются и их вклад в удельное усилие согласно формуле (38) также уменьшается. Поэтому удельное усилие при прошивке для предельного случая ->0, соответствующего движению пуансона в бесконечной среде, должно стремиться к некоторому пределу. Но расчет этого предельного значения представляет сложную вычислительную задачу, так как требует значительного увеличения числа узлов сетки для удовлетворения граничных условий на бесконечности. Вместе с тем сравнение распределения вихря при R = 0,2 с картиной линий тока и анализ неоднородности поля скоростей показывает, что в большей части области неоднородного безвихревого пластического течения скорости деформаций малы. Поэтому удельное усилие при / = 0,2 можно рассматривать как приближенное нижнее значение удельного усилия при движении пуансона в бесконечной среде. [c.75]

Для снижения уде.тьных усилий выдавливания проводятся работы по созданию условий изменения направления сил трения, с тем чтобы они способствовали вытеканию металла из очага деформации. При обратном выдавливании этого можно достичь применением составной матрицы, состоящей из опорного стержня и подвижной обоймы, неремещаюБ1ейся в направлении течения металла (обратно направлению движения пуансона) со скоростью, примерно равной скорости движения образующихся стенок относительно пуансона. [c.147]

Раздача в режиме сверхпластичности принципиально не отличается от штамповки с общим или зональным нагревом. Трубчатая заготовка из материала, проявляющего свойство сверхпластичности, раздается жестким или газовым пуансоном при нагреве до температуры, равной или превышающей 0,4Гпл. Особенностью процесса является поддержание скорости деформации на заданном уровне. Для этого необходимо или изменять скорость ползуна пресса по ходу деформирования и давление деформирующего газа, или- использовать пуансон со специальной формой рабочей поверхности (рис. 2.13). В этом случае при постоянной скорости движения ползуна пресса обеспечивается постоянная скорость деформации наиболее опасной с точки зрения разрушения кромки заготовки. Штамповка в режиме сверхпластичности позволяет существенно увеличить значение /Ср (см. ниже). [c.56]

Для выявления степени влияния смазки на относительную скорость движения матрицы, соответствующую максимальному снижению усилия на пуансоне, были проведены эксперименты при условиях трения, близких к максимальному. Боковую поверхность заготовки и боковую рабочую поверхность матрицы для полного удаления следов смазки протирали несколько раз ацето ном. Коэффициенты цм, учитывающие условия трения, при этом были близки к 0,5. Эксперименты показали, что в этом случае при деформации АВ и М1 минимальная сила на пуансоне наблюдалась при относительной скорости движения матрицы 2 = = 1,7. [c.100]

В заключение сравним результаты расчета и экспериментальные данные снижения удельных сил на пуансоне для всех исследуемых металлов, степеней деформации и относительных скоростей движения матрицы (табл. 2.8). Из данных таблицы следует, < то экспериментальные значения несколько превышают расчетные. Это можно объяснить тем, что в расчетах не учтено влияние сил трения на боковой поверхности стенок поковки, которые [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...