Отклонения за пределами упругости

Такой подход к решению данной задачи теоретически корректен только до тех пор, пока напряжения не выходят за пределы упругости (т. е. не превышают предел текучести). Но даже в тех случаях, когда превышается предел текучести, такой подход к решению задачи обеспечивает достаточную точность. Обычно изменения температуры окружающей среды необходимо аппроксимировать с высокой точностью, поскольку незначительные изменения сглаживаются по мере распространения тепловой волны в материал. В зоне центрального отверстия, которая является наиболее Критической при хрупком разрушении, материал относительно нечувствителен к незначительным колебаниям температуры поверхности или несущественным отклонениям от постулированного характера изменения температуры поверхности или окружающей Среды. [c.99]

При необходимости выполнения расчетов за пределами упругости (при отклонении от закона Гука) требуется построение действительной характеристики пластмассы. Для построения натуральной характеристики следует пользоваться формулой [c.37]

Нам знакомо понятие предела пропорциональности. Абстрактно говоря, под пределом пропорциональности понимается напряжение, до которого можно считать материал следующим закону Гука. Понятно, что предел пропорциональности — характеристика чисто условная, целиком определяемая допуском на отклонение от линейного закона. Обычно за предел пропорциональности принимается напряжение, при котором местный модуль упругости в полтора раза меньше номинала. [c.151]

Как видно из профилограмм (рис. 4.1, б), длина рабочей (деформируемой) части образца вначале увеличивается от 20 до 25 мм, затем, когда деформация локализуется в шейке, начинает постепенно уменьшаться и непосредственно перед разрушением может быть оценена как равная 5 мм (см. профилограмму 17). В данном случае рабочая длина измерялась от точки расхож-. дения профилограмм 16 и 17 таким образом, измерялся как бы участок, отвечающий деформации, дополнительный по отношению к предыдущей профилограмме. В соответствии с этими измерениями в точке 17 диаграммы нагружения скорость деформации должна быть в 4 раза больше, чем исходная. Скорость деформации, по литературным данным [368, 369], незначительно влияет на предел текучести и нужны изменения ее на порядки, чтобы это влияние стало заметным. Однако и при таких изменениях эффект зависит еще от температуры и природы конкретного материала (тип решетки, энергия дефекта упаковки и т. д.). Результаты проведенного авторами исследования на молибдене влияния скорости деформации в интервале от 10 до 10 с (рис. 4.6) на пределы упругости, текучести и напряжение течения при е = 0,1 согласуются с данными указанных работ. Таким образом, можно сделать вывод, что изменение в шейке скорости деформации в пределах одного порядка может не учитываться даже при 20 °С, а при 400 °С все три порядка изменения скорости не дают эффекта. Отсюда следует, что скоростной фактор вряд ли может быть ответственным за отклонение вверх кривых упрочнения 1 и 3 (см. рис. 4.5). [c.167]

Комбинированный способ, включающий рассмотренные выше способы. Варианты комбинаций этих способов весьма разнообразны и определяются поставленной задачей и условиями обработки. Например, при большом колебании припуска заготовок внесение поправки изменением величины продольной подачи может привести к колебанию шероховатости обработанной поверхности, выходящему за пределы допуска. Чтобы избежать этого, надо ввести ограничение на диапазон изменения подачи, а оставшееся в результате этого нескомпенсированным отклонение упругого перемещения устранить путем внесения поправки в размер статической настройки. [c.228]

Допускаемое отклонение заготовки от номинальных в механизмах с кинематическим замыканием зависит от жесткости всей системы механизма, величина которой в известных пределах может подбираться за счет упругого звена. [c.56]

В результате такой упругой деформации в пределах зерен и блоков межплоскостные расстояния изменяются неоднородно (рис. 2.1). Если обозначить абсолютное максимальное упругое отклонение периода решетки через Асг, то отношение Аа/а будет характеризовать величину максимального упругого отклонения межплоскостных расстояний от равновесных. Величину Аа/а принимают за характеристику микронапряжений или искажений 2-го рода. Эти искажения вызывают уширение линий рентгенограммы Л 6, но подчиняются другим закономерностям, чем уширение за счет измельчения размеров блоков. [c.60]

Наиболее широко применяемая схема базирования при выполнении черновых и получистовых операций и при вводе деталей в приспособление одним прямолинейным движением конвейера. Установка детали на две продольные планки существенно повышает жесткость системы СПИД, предотвращая упругие деформации и вибрации детали в тех случаях, когда силы резания направлены мимо трех точек теоретически правильного базирования. Из-за отклонений от плоскостности базы на детали (в пределах 0,05 — 0,1 мм) и планок (в пределах 0,02 — 0,03 мм) деталь при зажиме упруго деформируется, что снижает точность обработки, но в допустимых при черновой и получистовой обработке пределах [c.85]

Модуль упругости и предел прочности при изгибе для очень жестких волокон и пряжи могут быть определены на изгибных приспособлениях. Образцы зажимаются горизонтально за концы, и нагрузка прикладывается к центру. Модуль и предел прочности рассчитываются из нагрузки и отклонения. [c.452]

При оценке отклонений размера цилиндрической поверхности, возникающей из-за упругих деформаций технологической системы, ограничиваются анализом влияния постоянной (в пределах одного оборота) составляющей силы резания для объяснения механизма возникновения отклонений формы и расположения обработанного профиля и их оценки необходим анализ системы в динамике. Таким образом, вид рассматриваемого параметра точности может решительным образом сказаться на модели процесса. [c.29]

Здесь л, — отклонение нерабочей грани гребня на расчетном уровне от вертикали в самом узком месте между колесами, где измеряется их насадка для вагонных колес мм для локомотивных (х = 0. Максимальная ширина колеи с учетом допуска +2 мм и возможного упругого отжатия рельсовых нитей по прямому направлению в пределах остряка около 3 мм составляет 1520 + 2 + 3 = = 1525 мм. Минимальная насадка колес 1437 мм, а с учетом уменьшения расстояния между гребнями колес из-за изгиба вверх вагонной оси, составляющего для груженых вагонов 2 мм —1435 мм. Миним алЬная толщина гребня согласно ПТЭ — 25 мм. После подстановки всех значений в выражении (6) получим минимально допустимый желоб [c.94]

При определении смещений из-за упругих деформаций технологической системы ограничиваются анализом влияния только постоянной (в пределах одного оборота) составляющей усилия резания для объяснения же механизма возникновения отклонений формы в поперечном сечении цилиндрической детали, пространственных погрешностей обработанного профиля и их оценки необходим анализ системы в динамике. [c.21]

При обработке деталей в центрах со значительной силой поджима задним центром приходится учитывать влияние защемления детали в центрах, а в ряде случаев и дополнительный прогиб, порождаемый осевой силой заднего центра (особенно при недостаточно жестких деталях). Упругое перемещение резца возникает вследствие податливости суппорта под влиянием силы резания и ее отклонений. При обычной обработке у изменяется в довольно широких пределах. При этом упругое перемещение происходит как за счет раскрытия стыков между деталями, так и за счет их относительных поворотов деталей в пространстве. Аналогичная картина имеет место и в других технологических системах, где режущий инструмент под влиянием силы резания и ее отклонений упруго перемещается и поворачивается в пространстве за счет контактной и собственной деформаций деталей узла, несущего шпиндель с инструментом, а также за счет зазоров в стыках и опорах самого шпинделя. К этому нередко добавляются перемещения, порождаемые упругими и контактными деформациями шпинделя, несущего инструмента, при изменении величины вылета консоли и рядом других причин. [c.38]

Частоты колебаний из-за волнистости дорожек и отклонений тел качения от круговой формы находятся в пределах от 500 до 3000 гц. Волны на беговых дорожках высотой 0,5 мк уже могут вызывать существенную шумность подшипника. Даже идеально изготовленный подшипник качения является источником вибрации и шума из-за упругих деформаций деталей, неизбежного проскальзывания (с полужидкостным трением) тел качения в местах контактов с кольцами, а также из-за завихрений воздуха, увлекаемого системой качения. Частота упругих вибраций шариков достигает десятков тысяч герц, при этом тела качения вибрируют в один и тот же момент с различной частотой. Каждая из возмущающих сил имеет также высшие гармонические составляющие. Детали подшипника качения, вибрирующие в широком диапазоне частот, вызывают упругие колебания в воздухе и в корпусе машины, т. е. воздушный и структурный шум. В спектрах вибрации этих подшипников большие амплитуды распространяются на высокие частоты, особенно раздражающие организм человека, в отличие от подшипников скольжения, вибрации которых преобладают в области низких частот, к которым человек мало чувствителен. Практически наименьший уровень шума, вызываемого серийными подшипниками качения, составляет около 65 дб. Дальнейшее снижение этого уровня экономически нецелесообразно и в необходимых случаях достигается в машинах закрытием подшипника крышкой, звукоизолирующими втулками и т. д. [c.133]

Аналогию работы грунтов и металлов подтверждает и диаграмма на рис. 3-39, полученная при испытании фундамента очень жесткой металлической опоры. Опору нагрузили горизонтальной силой (более 14 Т) до предела, значительно превосходящего линейные условия ее работы. Отклонения верхушки опоры (отложены по оси абсцисс) достигли прн этом 33 см. Жесткая опора давала малый прогиб, который может не учитываться. После разгрузки опоры отклонение вершины составило менее 13 см. Следовательно, упругие деформации грунта соответствовали отклонениям до 20 см. Столь большие остаточные деформации получились из-за того, что опора нагружалась почти до предельного состояния небольшое увеличение нагрузки привело бы к ее падению. [c.115]

Реальные материалы, даже металлы при напряжениях, не превыщающих их предела текучести, не являются идеально упругими, но тем не менее проявляют гистерезисное поведение при циклическом изменении напряженного состояния. Такой упругий гистерезис или внутреннее затухание обусловливает некоторую необратимость при циклическом изменении контактных напряжений. Из предположения о малости отклонений поведения от идеально упругого следует, что влияние эффектов неупругости на > распределение контактных напряжений также мало. В рамках этого допущения можно оценить количество энергии, диссипированной за один цикл изменения внещней нагрузки. [c.208]

Отклонениями по шагу являются несоответствие его размеров заданным значениям, провнсание витков, просветы и сгущенный шаг, неравенство углов между за-П рессованны Ми и свободными участками витков, смещения и другие неравномерности в распределении витков по длине сетки. Эти дефекты могут быть результатом износа деталей автоматов, обеспечивающих точность изготовления сеток по шзгу (ходовые винты, маточные гайки и др.), неточности размеров и недостаточной чистоты поверхности оправок, растяжений материала навивки, лежащих за пределами упругих деформаций и приводящих к уменьшению диаметра витков, чрезмерной пластичности витковых проволок (провисание), их слишком сильного или слабого гаатяжения ирн навивке, овальности, повышенной шероховатости, окисленной поверхности и т. д. [c.403]

Введение. Известно, что при нормальных температурах влияние фактора времени на деформирование металлов за пределом упругости заметно проявляется при высоких скоростях нагружения (деформирования). Вместе с тем процессы, в которых скорости деформаций составляют (10 10 )с принято считать процессами, которым отвечает диапазон собственно пластического деформирования. Под этим подразумевается, что при данных скоростях процесс деформирования металлов близок к равновесному, а соответствующие деформации значительно превосходят деформации, обусловленные временными эффектами (ползучесть, релаксация и т.д.), что позволяет рассматривать их как собственно пластические. Однако даже при упомянутых скоростях процесс деформирования, строго говоря, не является равновесным. В этом можно убедиться, если, например, в эксперименте на одноосное растяжение при испытании резко изменить скорость нагружения (деформирования) или сделать остановку нагружения, осуществляя вьщержку материала под постоянной нагрузкой, а затем продолжить нагружение. Опыты [1—4], выполненные по таким программам, показьшают, что особенности реализации программы испытания во времени отражаются на виде диаграммы растяжения. Так, в первом случае точке резкого изменения скорости отвечает излом на диаграмме о-е [1-3], а во втором случае при выдержке материала под постоянной нагрузкой происходит накопление деформаций (ползучесть), чему соответствует горизонтальный участок на диаграмме [2—4]. Отмеченные особенности диаграмм указывают на существенную неравновесность процесса деформирования. Вместе с тем влияние на диаграмму деформирования способа реализации программы испытаний во времени носит локальный характер. При удалении от места изменения скорости или этапа выдержки получающиеся зависимости о-е сближаются с зависимостью а-е, отвечающей испытанию с постоянной скоростью нагружения. Это указьшает на то, что процесс деформирования вновь становится близким к равновесному ( квазиравновесным ). Так как при малых скоростях испытаний отклонения зависимостей о—е от соответствующей зависимости для постоянной [c.29]

В дальнейшем мы не 10льк0 будем рассматривать тела как абсолютно упругие, но будем предполагать, что все деформации не выходят за пределы области пропорциональности, т. е. что для них справедлив закон Гука. Такая область принципиально должна существовать для всякого материала, у которого силы однозначно определяются деформациями. Это скорее математическое утверждение, чем физический закон сила как функция деформации может быть разложена в ряд Тэйлора, и поэтому для малых изменений аргумента всегда можно ограничиться первым членом ряда. Утверждение, заключающееся в законе Гука, состоит в том, что существует достаточно широкая область, в которой силы пропорциональны деформациям, и что вне этой широкой области сразу начинаются резкие отклонения от пропорциональности. Однако о том, как велика эта область, закон Гука ничего не говорит. Этот вопрос должен быть выяснен опытом для каждого конкретного случая. [c.468]

В отличие от гидропластных втулок, действующих на основе незначительного приращения установочного диаметра в пределах упругой деформации, тарельчатые шайбы получают приращение посадочного диаметра на величину 0,1— 0,4 мм за счет выпрямления шайбы в процессе зажима (при осевом сжатии). Поэтому посадочный диаметр заготовки может иметь значительные отклонения [c.269]

При синтезе механизмов передаточные функции, как и функции положения, задаются для обеспечения требуемых кинематических характеристик. Задача синтеза решается точными или приближенными методами. Точные методы применяются к малозвенным механизмам, имеющим простую структурную схему. Для сложных схем усложняются передаточные функции и функции положения, увеличивается число параметров синтеза. К тому же при синтезе многозвенных механизмов обычно удовлетворяют не только кинематические требования к механизму, но и часто требования к его динамике. В этих условиях более удобными оказываются приближенные методы кинематического синтеза. Кроме того, во многих случаях методы приближенного кинематического синтеза более приемлемы, так как истинные кинематические характеристики все равно отличаются от расчетных, полученных точным методом. Это объясняется тем, что в реальных механизмах из-за погрешностей изготовления и упругости звеньев всегда имеются зазоры между элементами кинематических пар, неточности в линейных размерах звеньев, вследствие чего траектории точек, скорости и ускорения звеньев неизбежно отличаются от расчетных. Если для сложных задач синтеза использовать приближенные методы, то при обеспечении допустимых пределов отклонения от заданных параметров затраты на расчет окажутся значительно меньшими, чем при использовании точных методов. [c.60]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...