Влияние различных условий на концах

Напряжения термические I (2-я) — 370 — Влияние различных условий на концах 1 (2-я)—371 [c.313]

Различие в поведении деталей машин и лабораторных образцов вследствие влияния различных факторов металлургического характера, геометрических особенностей, условий окружающей среды и условий эксплуатации удобно оценить, рассматривая, какое влияние оказывает изменение этих факторов на кривые усталости. Качественное описание влияния этих факторов приведено ниже, причем там, где возможно, приведены и количественные оценки. Практически все работы, указанные в списке литературы в конце этой главы, посвящены исследованию влияния различных факторов на кривые усталости. [c.188]

Для стабилизации температуры нерабочего спая чаще всего используют теплоизолированную ванну с тающим льдом. Точка таяния льда (273,15 К) удобна потому, что влияние различных факторов на ее температуру незначительно. Если в процессе градуировки поддерживается температура То свободных концов, а при эксплуатации — температура То, то в показания термопары вносится поправка, прибавляемая к измеренной т. э. д. с. и т. э. д. с. соответствующая условиям измерения, будет равна [c.203]

Некоторое влияние на завышение расчетного значения импульсного сопротивления может оказать также допущение при расчете о симметрии искровой зоны. По данным ряда исследователей [45, 46, 47, 4/ ] искровая зона, заснятая на фотобумаге, представляет собой несколько ветвящихся каналов различной длины, со все уменьшающимся сечением, заполняющих только часть объема вокруг электрода (рис. 4-10). В силу этого плотность тока в этих каналах разряда выше, чем на поверхности расчетной искровой зоны с радиусом Гф. Поэтому канал разряда, ветвясь, развивается дальше, пока у конца его ветвей действительно не будет выполнено условие /р< др. [c.93]

Параметром, оценивающим интенсивность обработки, может быть фактическая скорость съема величины припуска. Основная цель такой адаптации заключается в обеспечении постоянства условий процесса шлифования к концу обработки независимо от величины припуска, нестабильности механизма подачи и т. д. Если имеется различная интенсивность съема материала при обработке деталей одного и того же размера, то наблюдается различный нагрев их, а следовательно, различная температурная деформация, различная силовая деформация в станке, и все это вместе оказывает влияние на окончательный размер детали, качество обработанной поверхности. [c.464]

Накопление повреждений вследствие фреттинга с увеличением числа циклов происходит с различными скоростями в зависимости от условий эксплуатации. На процесс фреттинга очень сильное влияние оказывают свойства контактирующих материалов, твердость поверхности и чистота ее обработки. Влияние частоты циклических относительных перемещений на фреттинг еще не выяснено. Точно так же до конца не изучено влияние температуры и атмосферных условий окружающей среды, хотя оно и очень велико. Представление о современном понимании того, как влияют на фреттинг указанные ранее факторы, можно найти в работе [251, [c.478]

Теория элемента лопасти основана на предположении, что каждое сечение лопасти работает как профиль в двумерном потоке, а влияние следа несущего винта полностью учтено величиной индуктивной скорости в этом сечении. Тогда, зная движение лопасти и условия обтекания данного сечения, можно использовать профильные характеристики для расчета нагрузок каждого сечения. Индуктивную скорость можно найти различными способами по импульсной теории, по вихревой теории или путем расчета неравномерного распределения скоростей протекания численными методами. Для применения рассматриваемой теории удлинение лопастей должно быть большим, что как раз и характерно для винтокрылых аппаратов. Однако вблизи конца лопасти или в тех областях, где вследствие взаимодействия лопасти с вихрем велики градиенты индуктивной скорости, для уточнения результатов следует применять теорию несущей поверхности. [c.171]

Механизм коррозионного растрескивания, несмотря на большое число опубликованных отдельных исследований и монографий [22—28], до конца еще не ясен нет единого подхода к коррозионному растрескиванию различных сплавов. Однако можно считать, что основные причины этого процесса выявлены. При определении склонности сплава к коррозионному растрескиванию необходимо выяснить влияние на нее величины напряжений, режимов термической обрабо гки сплавов и продолжительности технологических операций, а также влияние сварки на склонность сплава к коррозионному растрескиванию в зоне плавления или на некотором расстоянии (2—15 мм) от нее. Для испытаний на коррозионное растрескивание необходимо выбирать такие среды, в которых избирательная коррозия протекала бы со. скоростью, значительно большей, чем скорость общей коррозии, причем коррозионная среда должна отражать условия эксплуатации. В табл. 9 приведены составы растворов для определения склонности сплавов к коррозионному растрескиванию. [c.64]

Величина подачи ограничивается главным образом требованиями, предъявляемыми к точности раз.меров труб. При.менение чрезмерно больших подач приводит к образованию бугристости и разностенности. Прокатка труб на валках меньшего диаметра вызывает необходимость снижения подач, а применение валков увеличенного диаметра позволяет работать с большими подачами. Температура гильз также оказывает влияние на допустимую величину подачи. В начале процесса, когда гильза имеет наибольшую температуру, прокатку ведут с большими подачами, уменьшая их к концу прокатки по мере охлаждения трубы. Обычно применяемая на различных станах величина подачи находится в пределах 15—35 мм и регулируется в зависимости от марки стали и температуры гильз так, чтобы поверхность труб была гладкой, блестящей, а геометрические размеры труб удовлетворяли требованиям технических условий. [c.304]

НИИ задач устойчивости оболочек. Так, С. П. Тимошенко указывал, что решением Мизеса можно пользоваться не только для оболочек со свободно опертыми краями, но и в случае оболочек с заделанными краями, поскольку способ закрепления концов не имеет большого влияния на величину критического давления (см. [12], стр. 399). Только сравнительно недавно приближенные решения, полученные несколькими различными авторами [8], [9], [13]), показали, что полное защемление обоих торцов оболочки увеличивает величину критического давления примерно в полтора раза по сравнению с формулой Мизеса. Но и в этих решениях основное внимание уделяли выполнению граничных условий только для нормального прогиба ьу фактически же полностью не учитывали граничные условия для касательных составляющих прогиба и и. [c.351]

К концу войны факторы, вызывающие изменения скорости звука в океане, были изучены и систематизированы. Во всех районах Мирового океана были получены экспериментальные данные скорости распространения звука, охватывающие все сезоны года, различные погодные условия и разные глубины. С использованием на ранних этапах методов лучевой акустики было исследовано влияние вертикального профиля скорости звука на траектории распространения акустических лучей. Различные типы траекторий акустических лучей были идентифицированы и им присвоены наименования, существующие по настоящее время. [c.19]

На рис. 6.2 показаны различные условия закрепления конца стержня при его растяженин. Во всех случаях в концевой зоне стержня создаются статически э] вивалентпые системы внешних усилий, влияние которых сказывается в концевой области. Вне [c.144]

Результаты длительных и краткосрочных коррозионных испытаний конструкционной углеродистой стали в естественных водных средах свидетельствуют о существенном влиянии морских организмов на скорости коррозии сплавов на основе железа в морской воде. В начальный период экспозиции, пока обрастание макроорганизмами не привело к образованию сплошного покрытия, наблюдались очень высокие скорости коррозии (до 400 мкм/год). Продолжительность этого начального периода, тип и интенсивность обрастания, а также коррозионные потери в течение первого года экспозиции в разных местах могут значительно отличаться. К концу первых 1—1,5 лег экспозиции большинство исследованных образцов было покрыто толстым слоем морских организмов, участвующих в обрастании. Хотя состав этих естественных покрытий сильно изменялся в зависимости от географического положения места испытаний, все они оказывали существенное защитное влияние на стальные пластины. Защитные свойства естественных покрытий, образующихся при обрастании, значительно уменьшаются, когда они становятся достаточно толстыми (биологически активными) и препятствуют проникновению кислорода к поверхности металла. В этих условиях процесс коррозии контролируется сульфатвосстанавливающими бактериями, активными в анаэробной среде на поверхности металла, сохраняющейся благодаря самозалечивающемуся покрытию, возникшему при обрастании. Скорость коррозии стали приобретает стационарное значение, причем для различных мест эти значения очень близки. [c.453]

Так как кристаллизация в вертикальном положении создает неодинаковые условия затвердевания металла по длине вала, структура и механические свойства образцов, вырезанных с противоположных концов вала, также неодинаковы. Нижний конец вала затвердевает быстрее, верхний, имеющий прибыль, остывает медленнее, и поэтому его структура отличается большим содерлсанием феррита и более крупным строением графита по сравнению с графитом нижнего конца вала. Учитывая неоднородность структуры, получаемой непосредственно при отливке, валы подвергаются термической обработке (иормацизации) по следующему режиму нагрев до 860—880° с выдержкой в течение 6—8 час., охлаждение с печью до 760—780°, дальнейшее охлаждение на воздухе. Для снятия термических напряжений валы подвергаются отпуску при температуре 500—550°. Однако термическая обработка не устраняет полностью неоднородности структуры и значений механических свойств коленчатого вала. В различных концах вала получаются хотя и неодинаковые механические свойства, но по своему значению они выше требований ТУ на чугун для коленчатых валов. Раньше коленчатые валы тепловозов отливались из чугуна марки ХНМ (содержащего дефицитные и дорогие присадки хрома, никеля и молибдена), механические свойства которого значительно ниже, чем высокопрочного чугуна с шаровидным графитом. Можно отмстить, что влияние прибыли от верхнего конца распространяется около 10%. [c.233]

Для получения данных, необходимых для проектирования мостов, не подверженных усталостным разрушениям в конце срока Службы, были проведены многочисленные лабораторпые испытания при нагружении, имитировавшем действительные условия нагружения в эксплуатации. При правильном отображении I условий нагружения в эксплуатации частота нагружений обычно выбирается так, что общее число нагружений За время всего срока службы конструкции можно осуществить при нагружении той или иной детали или соединения в лаборатории за одну-две недели. Таким образом испытания, выполненные в сравнительно короткое время, позволяют имитировать многолетнюю работу конструкции в условиях эксплуатации . Постоянство размаха напряжений, обычно осуществляемое при лабораторных испытаниях, не обеспечивает полной имитации нагружения в действительных условиях эксплуатации. Тем не менее, данные, получаемые при таких испытаниях, обычно очень полезны для конструктора при оценке влияния различных особенностей конструкции на сопротивление усталости при действии повторных нагрузок. [c.6]

Аэрация. Контроль аэрации является трудным. Аэрация — это приток подаваемого кислорода в количестве, таком же или несколько большем, чем в воздухё. Усиление подачи воздуха в виде пузырьков через раствор увеличивает даже медленные скорости коррозии небольших образцов. На рис. 10.2 показана зависимость скорости коррозии сплава монель в 5%-иой Н2504 от скорости подаваемого для аэрации кислорода. Для облегчения перехода кислорода из пузырьков воздуха в раствор желательно получить пузырьки как можно меньшего размера, что достигается путем пропускания воздуха через специальный стеклянный фильтр. Намного менее удовлетворительные результаты получают при простом пропускании через отверстие трубки с тонким оттянутым концом. Недопустимым является попадание пузырьков воздуха непосредственно на поверхность образца. Это можно предотвратить путем помещения аэратора в стороне от образца. Изучение влияния различной степени аэрации лучше проводить путем изменения количества растворенного кислорода (например, используя смесь кислорода и азота, пропускаемую при постоянной и одинаковой скорости), чем изменения скорости подачи подвода газа (такого, как воздух) постоянного состава. Это распространяется также и на условия полного отсутствия аэрации, которые могут быть достигнуты путем насыщения раствора азотом или другим инертным газом, способствующим удалению кислорода. Неразумно предполагать, что при аэрации без добавки воздуха кислород не поступает в раствор, находящийся в открытом сосуде. Такая практика, однако, дает низкую концентрацию доступного кислорода, что является недостаточным, чтобы обеспечить контроль за воспроизводимостью результатов. [c.546]

СУЛЬФИРОВАНИЕ МАСЕЛ, обработка масел и жиров конц. серной кислотой Применяется в различных областях пром-сти (текстильной, кожевенной и др.). Способы, наиболее часто применяемые в практике для получения сульфированных масел, состоят из следующих операций к маслу, находящемуся в котле или чане, приливают при непрерывном перемешивании небольшими порциями или в Виде тонкой струи конц. или в нек-рых случаях дымящую серную к-ту, дают смеси нек-рое время стоять, затем отделяют сульфированное маслО при помощи добавки раствора глауберовой или поваренной соли оТ избытка серной к-ты, промывают и, если нужно, нейтрализуют щелочью. Для С. м. употребляют деревянные освинцованные сосуды, снабженные мешалкой и рубашкой или змеевиком для охлаждения сульфируемой смеси холодной водой, т. к. происходящие при этом реакции сопровождаются выделением тепла. Темп-ру при С. м. держат в определенных границах, напр, при получении ализаринового масла не выше 30- -40°, при сульфировании ворвани не вьппе 24 при более высоких темп-рах происходят побочные реакции, изменяющие свойства конечных продуктов. Химический процесс, происходящий при С. м., весьма сложен 1) вследствие сложности и непостоянства состава применяемых масел и жиров, 2) вследствие сильного влияния на химич. процесс различных факторов (количества и крепости к-ты, продолжительности и i обработки, степени перемешивания и других условий), 3) вследствие склонности образующихся соединений к побочным реакциям (раз-лоисение эфиров, полимеризация). Поэтому при С. м. никогда не получается одно химическое соединение, но обычно смесь их очень сложного состава. Даже при сульфировании одного и того же масла в зависимости от различных условий получаются продукты, сильно отличающиеся по своему составу и свойствам. Сульфированию подвергают растительные, животные и минеральные масла. Паиболее важные в практическом отношении сульфированные продукты м. б. разбиты в зависимости от исходных материалов па сл. группы (табл. 1 на ст. 443). Кроме указанных групп сульфированных продуктов в продаже имеются различные препараты, o Tonnnie из смеси сульфированных масел с углеводородами, мылами, неомыден-ным жиром, минеральными и другими маслами, в виде прозрачных растворов или эмульсий, т.н. эмульсионных сульфированных масел. При исследовании качества сульфированных продуктов определяют 1) физич. свойства (цвет, запах, консистенцию и т. д.), 2) растворимость в воде и эмульгирующую способность, 3) присутствие свободной [c.221]

Для оценки влияния концентраторов напряжения на сопротивление термической усталости дисков в работе [273] используются модели дисков диаметром 120 мм, имеющие 60 прорезей, шириной 0,5 мм на глубину 5" мм, в концах которых засверливались отверстия диаметром 2 мм. Испытания на термоусталость проводились в условиях различного емени выдержки при максимальной температуре цикла 700 С. Долговечность дисков с концентраторами из стали ЭИ612 оказалась в три раза меньшей, чем у дисков без концентраторов (рис. [c.445]

Однако в условиях эксплуатации деталей, в результате наличия надрезов, перекосов, влияния среды и т.п., стадия разрушения (т.е. возникновение и развитие трещины) появляется задолго до исчерпания несущей способности (до максимальной величины нагрузки, выдерживаемой деталью). При этом прочность материала (детали в идеализированных условиях) недоиспользуется или даже не используется вовсе. Длительность процесса разрушения (роста трещины) до полного разрушения занимает значительную часть жизни детали, доходя до 90% и выше. Главное - темп роста трещины, а не факт ее наличия. Поэтому для повышения прочности необязательно повышать среднее сопротивление отрыву - достаточно регулировать процесс появления и, в особенности, развития трещин. В конструкциях применяют различные препятствия, тормозящие развитие трещин и сигнализирующие об их появлении, а также дополнительные элементы конструкции, берущие на себя часть нагрузки при уменьшении жесткости от возникшей трещины. Необходимо развивать методы расчета, пути распространения трещины (траектории трещины), связи ее размеров с внешней нагрузкой и кинематические характеристики движения конца трещины. [c.118]

Теория р-распада отдельного нуклона строится на основе математического аппарата квантовой теории поля, поскольку с помощью этого аппарата можно описывать процессы рождения и поглощения частиц. В квантовой теории поля, как и в нерелятивистской квантовой теории, конкретный вид взаимодействия полностью определяется заданием оператора Гамильтона. Этот оператор Гамильтона действует на векторы состояния, которые имеют довольно сложную математическую природу (являются функционалами). Соответствующий математический аппарат очень сложен. Поэтому мы ограничимся описанием результатов. Из условий релятивистской инвариантности для полного, определяющего Р-рас-падные явления оператора Гамильтона получается выражение, состоящее из довольно большого, но конечного числа слагаемых определенного вида с неизвестным численным коэффициентом при каждом слагаемом. Эти численные коэффициенты могут быть определены только из сравнения предсказаний теории с экспериментальными данными. Для этого следует использовать разрешенные переходы, в которых слабо сказывается влияние структуры ядра. Так, если требовать, чтобы разрешенные Р-спектры имели форму (6.62) с не зависящим от энергии коэффициентом В, то в р-распадном гамильтониане отбрасываются все слагаемые сравнительно сложного вида и остаются только восемь относительно простых слагаемых (их осталось бы всего четыре, если бы в слабых взаимодействиях сохранялась четность). Нахождение коэффициентов при этих восьми слагаемых оказалось громоздкой задачей, решенной лишь к концу пятидесятых годов на основе большого числа различных экспериментов. Укажем, какого рода эксперименты нужны для решений этой задачи. Отличия, как их называют, различных вариантов Р-распада проявляются прежде всего в том, что каждый вариант характеризуется своим отношением числа электронно-антинейтринных (или позитронно-нейтрин-ных) пар, вылетающих с параллельными и антипараллельными спинами. Поэтому существенную информацию о вариантах Р-распада дает изучение относительной роли фермиевских и гамов-теллеровских переходов. Информация о вариантах распада может быть получена также из исследования угловой корреляции между вылетом электрона и нейтрино, т. е. углового распределения нейтрино относительно импульса вылетающего электрона. За счет релятивистских поправок это угловое распределение оказывается неизотропным, причем коэффициент анизотропии мал, но различен для разных вариантов распада. Измерения корреляций очень трудны, так как приходится регистрировать по схеме совпадений (см. гл. IX, 6, п. 3) импульс электрона и очень малый импульс ядра отдачи. Наконец, для однозначного установления варианта Р-распада нужны эксперименты типа опыта By. После длительных исследований было установлено, что в реальном гамильтониане Р-распада остаются только два из всех теоретически возможных слагаемых (эти оставшиеся варианты называются векторным и аксиальным). Тем самым вся теория Р-распада определяется всего лишь двумя опытными константами — коэффициентами при этих двух слагаемых. При этом существенно, что эти две константы определяют не только Р-распадные процессы, но и все другие процессы слабых взаимодействий (см. гл. VH, 8). Сейчас построение теории р-распада нуклонов можно считать в основном завершенным. В гл. Vn, 8 мы увидим, что эта теория является частным случаем общей теории [c.252]

Другая трудность вызвана тем, что используемые аустенитные стали очень чувствительны к коррозии под напряжением в присутствии хлоридов, попадающих из атмосферы, или нитратов, которые образуются из окислов азота, образовавшихся при искрении щеток коллектора. Трещины могут носить интер- или транс-кристаллитный характер, изменяться ст. одного вида к другому в зависимости от природы коррозионной среды и условий (рис. 15.17) [10]. Тенденция к возникновению и распространению трещин сильно меняется от образца к образцу по причине, еще до конца не понятой. При интенсивности напряжений 33 МН/м / скорость их распространения может колебаться от 2,5-10 2 до 5-10 см/ч. Склонность к коррозии под напряжением увеличивается с ростом кислородного потенциала и анодной поляризации материала по отношению к окружающей его среде. Состав атмосферы также оказывает существенное влияние на распространение трещин, не говоря уже о влиянии на обычный процесс коррозии под напряжением. Механические испытания на разрушение в различных средах показали, что чистый водород уменьшает коитиче-ское значение интенсивности напряжения для распространения трещины при балле, большем 3, по сравнению с испытаниями на воздухе. Этот эффект исчезает при добавлении небольшого количества (0,6%) кислорода. Чтобы произошло разрушение, необходимо сочетание следующих факторов 1) появление поверх- [c.240]

Согласно ГОСТ 66 6—74, ПТ подразделяются по назначению и условиям эксплуатации — на погружаемые и поверхностные (и те и другие могут быть стационарными или переносными) по наличию и материалу защитного чехла (трубки) — на изготовляемые без чехла, со стальным чехлом (до 600 °С), с чехлом из специального-жаростойкого сплава (до 1000...1100 "С), с фарфоровым чехлом (до-1300 °С), с чехлом из окиси алюминия (до 1600...1800 С) по конструкции крепления на месте установки — с неподвижным штуцером и с подвижным фланцем по защищенности от воздействия внешней среды со стороны выводов — с обыкновенной головкой, с водозащищенной головкой, со специальной заделкой выводных концов (без головки) по защищенности от измеряемой среды — на защищенные от воздействия неагрессивных и агрессивных сред и незащищенные (последние используются в тех случаях, когда внешняя среда не оказывает вредного влияния на термоэлектроды) по герметичности относительно измеряемой среды — на негерметичные и герметичные (для работы при различных условных давлениях и температурах) по устойчивости к механическим воздействиям — вибротряскоустойчивые, ударопрочные и обыкновенные по числу зон, в которых должна контролироваться температура — на однозонные и многозонные по материалу термоэлектродов — на выполненные из благородных и неблагородных металлов и сплавов по инерционности — поскольку значение константы тепловой инерционности зависит не только от конструкции, но и от интенсивности теплообмена между окружающей средой и рабочим концом ПТ, инерционность измеряют, наблюдая за скоростью изменения показаний ПТ, погруженного в жидкую среду. При указанных условиях различают преобразователи большой инерционности (БИ)—до 3,5 мин средней инерционности (СИ) -—до 1 мин малоинерционные (МИ) — до 4 с и ненормированной инерционности (НИ). [c.293]

В табл. 4.15 приводятся результаты испытаний петлеобразных образцов из различных материалов. Не разрушились до конца испытаний лишь сплавы с высоким содержанием никеля инколой, ХН78Т, монель-металл, а также титан. Образцы всех остальных исследованных материалов подверглись сероводородному растрескиванию за время в пределах длительности испытаний. Наименьшая стойкость отмечена у стали Х18Н10Т. Образцы, подвергавшиеся перед созданием напряжения пластической деформации растяжением на 30%, растрескивались значительно быстрее, чем без деформации. Ускоряющее влияние предварительной холодной деформации растяжением на сероводородное растрескивание доказывается результатами специальных опытов (табл. 4.16). Предварительная деформация примерно в 3 раза сокращает время до сероводородного растрескивания петлеобразных напряженных образцов Х18Н10Т. В менее жестких условиях испытаний, а именно при более высоких значениях pH (что соответствует насыщенной [c.97]

С конца сороковых годов ведет разработку физической теории транспортирующей способности потока И. В. Егиазаров. Выполнив критический анализ теории Эйнштейна, он пошел в разработке теории по несколько иному пути. После анализа многочисленных опытных данных и сопоставления их с теоретическими результатами Эйнштейна он предложил на основе теории подобия и размерностей критериальные зависимости, определяюш ие условия транспорта наносов потоками различной J Iyтнo ти для однородных по крупности наносов. В последние годы исследования И. В. Егиазарова (1963—1965) были посвяш ены разработке теории, учитывающей влияние неоднородности состава смеси наносов и само--отмостки русла на движение и расход наносов ). [c.765]

Если считать, что подобное состояние, представленное вышеуказанными формулами = onst, р у = Pxz = О, имеет место на двух каких-либо сечениях, крайних или некрайних, т. е. если растягивающие силы там равны и нормальны во всех точках, то такое же состояние будет тем самым иметь место на всех промежуточных сечениях, как это следует из предыдущего анализа. (При этом давления на боковых гранях в соответствии с гипотезой равны нулю или постоянны и нормальны на любом участке.) Отсюда можно заключить, что это состояние одинакового распределения растягивающих усилий в различных точках сечений является своего рода предельным состоянием, к которому сводится действительное внутреннее состояние призмы по мере того, как рассматривают сечения, все более и более удаленные от концов, где растягивающие силы могут быть приложены иначе. Для большого числа явлений, таких, как распределение тепла при действии постоянных источников и при наличии начальных условий, действительное и изменяющееся состояние также сводится более или менее быстро к конечному состоянию, способному удерживаться в неизменном виде. Тогда влияние начального состояния уже более не проявляется. [c.86]

Ко 2-й группе относятся погрешности, вызванные деформациями кулачков люнета или патрона элементов передней стойки и станины и деформацией изгиба стебля. Эти погрешности зависят от способа базирования заготовки и инструмента, жесткости системы СПИД, режима резания и конструкции головки. Различные смещения осей заготовки и инструмента, обусловленные отжатием передних концов заготовки 63 и инструмента б в противоположных направлениях могут вызывать как уменьшение, так и увеличение несоосности Вд, что сказывается на диаметре и форме заправочного отвгрстия. Обнаружено также, что влияние погрешностей е , 63 и би на формообразование заправочного отверстия различно проявляется в зависимости от кинематической схемы его обработки. Рассмотрим особенности формообразования заправочного отверстия при обработке по основным кинематическим схемам и выявим погрешности, приобретаемые отверстием в условиях несоосности заготовки и инструмента. [c.169]

Исследования спектральной прозрачности атмосферы в широком спектральном диапазоне до настоящего времени используются как один из методов изучения физико-химических свойств атмосферного аэрозоля. Такие исследования представляют особый интерес для изучения роли аэрозольного ослабления в инфракрасной области спектра. Примеры спектральной зависимости оптических толщ атмосферы Та( ) в окнах прозрачности атмосферы в спектральном диапазоне 2—13 мкм, полученные с борта НИС Академик Курчатов и на Звенигородской научной базе Института физики атмосферы АН СССР [35], приведены на рис. 6.4. Максимум ослабления в области 3,16 мкм соответствует сильной полосе поглощения воды и льда. Возрастание ослабления в длинноволновом конце спектра (И —13 мкм) объясняется влиянием сильной полосы поглощения углекислого газа с центром около 15 мкм, которая вблизи центра (14—16 мкм) обусловливает полное поглощение солнечного излучения вертикальным столбом атмосферы. Анализ многих спектров, подобных рис. 6.4 и полученных при различных метеорологических условиях, приводит авторов [35] к выводу о том, что значительная часть вариаций т(Я) в ИК-областн спектра обусловлена именно аэрозольной компонентой. При этом вклад последней в ослабление излучения в окне 8—14 мкм сопоставим с вкладом водяного пара. [c.181]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...