Параметры труба в трубе

Уравнение (129), связывающее между собой значения приведенных скоростей во входном и выходном сечениях трубы при заданном значении II и Xi < 1, справедливо вне зависимости от характера течения и длпны трубы, С другой стороны, изменение параметров газа в трубе определяется коэффициентом трения и длиной трубы. Ранее в 2 была получена формула, описывающая изменение параметров потока вследствие трения [c.261]

Рис. в4. Средняя высота выступа шероховатости Л и диаметр трубы id = 2го) — характерные геометрические параметры потока в трубе [c.160]

В каждый момент времени все параметры газа в трубе изменяются непрерывно от их значения на поршне (перед и за поршнем) до их значений на бесконечности. Тогда к этой системе можно применить закон распространения малых возмущений, считая, что в каждой точке скорость распространения возмущений равна местной скорости звука. Так как в указанный момент времени температура перед поршнем убывает вдоль трубы х > О, рис. VI.7, а), а за поршнем она растет при удалении от поршня (х < 0), то местная скорость звука, пропорциональная корню квадратному из абсолютной температуры, перед поршнем убывает вдоль трубы, а за поршнем (при удалении от него) растет. [c.150]

Из приведенного анализа можно установить следующие соответствия между параметрами потока в трубе и в пограничном слое. [c.331]

Рис. 1.2. Обозначения параметров теплопередачи в теплообменнике типа труба в трубе при прямотоке фаз.

Противоточный теплообменник типа труба в трубе весовые функции по различным каналам связи 185 сл., 206 каналы связи между входными и выходными параметрами 181 сл. математическая модель 178 сл. передаточные функции по различным каналам связи 179, 181, 184, 185 [c.301]

Для нагрева или охлаждения газообразных сред, поступающих в межтрубное пространство, применяют внутренние трубы с оребрением в виде пластин или наварных шипов. Основные параметры в размеры теплообменных аппаратов труба в трубе регламентированы ГОСТ 9930-78. [c.125]

Результаты, полученные при испытании сушилки, не рассматриваются как окончательное достижение. Для успешной сушки зерна любой влажности надо обеспечить автоматическое регулирование процесса и, в частности, регулирование подачи сырого и выпуска сухого зерна в зависимости от его начальной влажности. Автоматическое регулирование должно базироваться на детальном изучении технологической, характеристики сушилки. Поэтому надо обосновать параметры оптимального технологического режима, и, в частности, решить вопрос относительно количества циклов или кратности циркуляции зерна. Очень важен вопрос, который до сих пор окончательно не решен конструкция охладителей. Предстоит проверить различные варианты охладителей обычного шахтного типа, с коробами — жалюзи и типа жалюзийных колонок, с тем чтобы после испытания в производственных условиях выбрать наиболее рациональный вариант. Интересно проверить применение вертикальных сетчатых охладителей типа труба в трубе . [c.73]

Однако опыт решения таких задач показал, что даже при расчете конструктивно наиболее простого теплообменного аппарата типа труба в трубе пришлось бы решать систему трех трансцендентных алгебраических уравнений одним из методов последовательного приближения. При расчете теплообменных аппаратов более сложных конструкций (при большем числе независимых переменных параметров) решение системы значительно сложнее. [c.206]

В теплообменном аппарате конструкции труба в трубе необходимо нагреть в кольцевом зазоре нефть с параметрами 2 = 795 кг/м и 2 =0,0211 см сек (при /аер = И4 С) от = 125 С до = 166 С. [c.209]

Теплообменные аппараты труба в трубе (рис. 4,20) применяют для нагрева и охлаждения жидкостей при давлении до 2,5 МПа и температуре до 450 °С. Различают аппараты жесткой сварной конструкции (тип ТТ), с сальниками на одном или обоих концах труб (тип ТТ-С), с сребренными трубами (тип ТТ-Р). Основные параметры И размеры теплообменников приведены в табл. 4.22. Их изготовляют из цельнокатаных труб из углеродистой или нержавеющей стали. [c.200]

Трубка Вентури. Принцип трубки Вентури иллюстрируется на рис. 12. Прибор используется для измерения параметров течения в трубе. Он состоит из конической части, которая сужается от полного сечения [c.28]

Устройство и основные параметры. Транспортирующие трубы предназначены для перемещения насыпных грузов. Их разделяют на винтовые и гладкостенные. Винтовые трубы перемещают насыпной груз с помощью винтовых ленточных спиралей, приваренных к внутренней поверхности трубы. Гладкостенные трубы не имеют спиралей они бывают сплошного и поверхностного движения. В гладкостенных трубах сплошного движения насыпной груз течет сплошным потоком, перемещаясь как монолитное тело относительно стенок вращающейся трубы, причем груз распределяется равномерным слоем по всей длине трубы. В трубах поверхностного движения толщина слоя насып-274 [c.274]

При сравнительно малых диаметрах ответвляемого трубопровода, а также в том случае, если толщина стенки основного трубопровода имеет большой запас прочности, ответвление осуществляется непосредственной врезкой трубы в трубу. Область и параметры применения деталей и элементов трубопроводов определяются по ОСТ 34—42—481—80. .. ОСТ 34—42—500—80. [c.48]

Наличие влияния диаметра означает, что коэффициент трения зависит не только от числа Рейнольдса, а также и от некоторых других безразмерных критериев. Такой критерий можно получить лишь при помощи введения еще одного параметра, кроме диаметра трубы, скорости, плотности, вязкости и перепада давления очевидно, в качестве такого параметра следует выбрать естественное время. Действительно, в настоящее время общепризнано, что снижение сопротивления связано некоторым образом с упругими свойствами жидкости. [c.283]

Для решения сформулированных задач составляется система уравнений, которые устанавливают функциональные связи между параметрами, характеризующими потоки жидкости в трубах, т. е. между размерами труб, расходами жидкости и напорами. Эта система состоит из уравнений баланса расходов для каждого узла и уравнений баланса напоров (уравнений Бернулли) для каждой ветви трубопровода. [c.265]

Геометрия Т-закручивающих устройств определяется шириной Ь и высотой а подводящего канала, диаметром d трубы, в которой формируется закрученный поток. Для циклонов характерна длина отводящего патрубка L, которая аналогична длине камеры энергоразделения для вихревых труб. Геометрическим параметром такого закручивающего устройства по данным [18] может служить безразмерный комплекс п = d(d- а)/аЬ (рис. 1.1,а). [c.12]

Подтверждающие линейность функций А/ =/(7 , ) и Дг =/(7 , ) результаты были получены в опытах [153] на высокотемпературной вихревой трубе в диапазоне 300 < 7, < 1500 К. Если учесть, что в области сравнительно низких температур на входе в трубу при работе на сжатом гелии А.И. Гуляевым были получены идентичные результаты, то можно сделать следующий вывод. В интервале температур, в котором состояние газа с достаточной степенью точности описывается уравнением Клапейрона-Менделеева PV= RT, можно считать температурную эффективность вихревых труб при оптимальном сочетании конструктивных параметров и степени расширения ти. в вихревой трубе, не зависящей от температуры [c.57]

Выражение (2.34) получено при исследовании конических вихревых труб в диапазоне изменений параметров 0,02 0,042 м 2,0 < 5 16,0 0,2 < ц < 0,75. Зависимость опытная, поэтому ее можно использовать лишь при работе в отмеченных интервалах. [c.72]

Особое место в экспериментальных исследованиях интенсивно закрученных вихревых офаниченных течений, в том числе и в камере энергоразделения вихревых труб, занимает изучение пульсаций термодинамических параметров и, в частности, давления, формирующего звуковое поле, излучаемое вихревыми трубами. В соответствии с санитарно-гигиеническими требованиями этот отрицательно влияющий на окружающих фактор должен быть максимально снижен. В то же время должна присутствовать очевидная взаимосвязь взаимодействия акустических колебаний с турбулентной микроструктурой потока, а, следовательно, и со всеми явлениями переноса, ответственными в коне- [c.117]

Следует ожидать, что диссипация энергии жидкости зависит не только от физико-химических свойств жидкости, но и от геометрии объема, занимаемого газожидкостной системой. Будем предполагать, что процесс дробления пузырьков газа происходит в трубе длиной Ь и площадью поперечного сечения И. В соответствии с [50] будем считать, что среднее значение диссипации энергии е зависит только от макроскопических параметров системы [c.136]

К сожалению, в [197] не дано полное качественное разъяснение физической стороны явления. К числу жестких следует отнести допущение о пренебрежении осевой составляющей скорости. Для расчета профиля температуры необходимо знать характер распределения окружной скорости, который зависит не только от термодинамических параметров потока газа на входе в камеру энергоразделения вихревой трубы, но и от ее геометрии, а также от давления среды, в которую происходит истечение. Остановимся менее подробно на теоретических концепциях Шепе-ра [255] и А.И. Гуляева [59—61], рассматривавших процесс энергоразделения как результат обмена энергией в противоточном теплообменнике класса труба в трубе. Сохранив в принципе основные идеи представителей третьей фуппы гипотез, Шепер рассматривал ламинарный теплообмен. А.И. Гуляев, сохранив основные моменты физической картины Шепера, заменил лишь конвективно-пленочный коэффициент теплопередачи турбулентным обменом. Эти рассуждения не выдерживают критики по первому критерию оправдания, так как предполагают фадиент статической температуры, направленный от оси к периферии, что противоречит экспериментальным данным [34—40, 112, 116]. Однако опыты Шепера [255] и А.И. Гуляева [59-61] позволили сделать некоторые достаточно важные обобщения по макроструктуре потоков в камерах энергоразделения вихревых труб [c.167]

Таким образом, иечи, в которых происходит направленный прямой теплообмен, являются типичными печами с факельным режимом организации горения, поскольку по самой природе своей создание горящего факела представляет собой процесс организации растянутого горения. Этим объясняется, что при таком сжигании топлива практическая температура горения весьма существенно отличается от теоретической. Это обстоятельство заставляет повышать требования к теплотворности топлива и прибегать к подогреву топлива и воздуха перед сжиганием. Для того чтобы факел сохранял свою индивидуальность на всем протяжении зоны, где создается направленный теплообмен, каждое горелочное устройство должно быть достаточно мощным, так как малые факелы очень быстро растворяются в окружающей атмосфере. Нужная мощность факела достигается соответствующим выбором диаметра горелки и скорости истечения сред. Смешивающая способность горелки должна соответствовать потребной длине факела. По этой причине горелки для печей с развитым рабочим пространством могут быть очень простой конструкции, например даже труба в трубе. Для жидкого топлива предпочтительны форсунки высокого давления, дающие длинное сосредоточенное пламя. Выбор типа форсунки высокого давления, а также параметров распылителя (пар, воздух, сжатый газ) определяется длиной рабочего пространства печи. Для больших печей более эффективны форсунки, в которых достигаются сверхзвуковые скорости распылителя (ДМИ, УПИ-К и др.) напротив, для коротких печей более целесообразны форсунки, из которых распылитель выходит с дозвуковыми скоростями, например форсунки Шухова. Из форсунок низкого давления для печей с относительно небольшой длиной рабочего пространства более прйспо 16 [c.243]

Влияние случайных отклонений расхода в межтрубном пространстве и в трубах, а также разброс коэффициента теплопередачи на эффективность исследованы в совместной работе ФЭИ и НПО ЦКТИ [5]. В ней применена модель параллельных элементов, согласно которой кожухотрубный аппарат разбивается на невзаимодействующие параллельные элементарные теплообменники типа труба в трубе с различными геометрическими и режимными параметрами. Эффективность нагрева, определенная по среднемассовьш конечным температурам теплоносителей, равна [c.176]

В котлоагрегате в целом и в отдельных его элементах могут возникать колебания параметров различают общекотловые и меж-витковые колебания. При наличии первого вида колебаний параметры потока в трубах, работающих параллельно, изменяются синхронно. В случае межвитковых колебаний наблюдаются периодические изменения параметров в отдельных трубах со сдвигом по фазе. Этот вид колебаний относится к автоколебаниям и возникает при апределенных условиях в испарительных поверхностях нагрева, т. е. там, где имеет место сильное изменение плотности теплоносителя по длине иарогенерирующей трубы. [c.258]

У кожухотрубных теплообменных аппаратов (многоходовых и одноходовых по трубному и межтрубному пространству, однокорпусных и секционных) число независимых переменных параметров х , Хг,. .., х значительно больше, чем у теплообменного аппарата типа труба в трубе , и достигает для некоторых конструкций двенадцати. [c.208]

При аналитическом определении динамических характеристик теплообменника труба в трубе приходит ся сталкиваться с большими математическими трудно стями, избежать которых в 5-3 удалось благодаря ис пользованию модели с полным перемешиванием (см рис. 5-18). Возможны и другие модели, приближенно за меняющие при анализе теплообменник труба в трубе Динамическую ошибку, возникающую при таких заме нах, исправить трудно, но можно добиться, по крайне мере, совпадения отклонений температур точной и при ближенной моделей в новом стационарном режиме. Для этого, как и в случае учета изменения теплоемкости, к динамическим характеристикам приближенной модели надо ввести статические поправки, равные отношению коэффициентов усиления по отдельным каналам точной (табл. 5-8 и 5-9) и заменяющей моделей. Заменяющей моделью является модель с полным перемешиванием (см. табл. 5-3 и 5-4) или модель с сосредоточенными по обоим потокам параметрами (см. табл. 4-2 и 4-3). [c.208]

Рассмотрим одномерные колебания в трубе при малых скоростях и почти однородных прочих параметрах. Однородным параметрам припишем нулевой индекс. Для скорости газа и и скорости звука а примем, что и = аоеи и а = ао(1 + ва ), где е характеризует отклонения г и а от г o = О и от ао и выбрано так, что max( г , а ) = 1. Параметр е необязательно совпадает с амплитудами внешних воздействий, которые могут быть заданы на левом (х = 0) или на правом (х = X) концах трубы. В трубе могут возникать скачки, амплитуда которых не превышает 2г, а приращение энтропии в каждом скачке — 0 е ). Принимая во внимание сказанное выше, будем пренебрегать этим ростом, считая энтропию газа не отличающейся от ее среднего значения. Тогда течение в каждой точке полностью определится значениями и и а или их функциями — инвариантами Римана J . Для совершенного газа = и 2а/(>с — 1), где >с — показатель адиабаты. [c.286]

Изменение всех параметров циркуляции происходит до тех пор, пока закипание воды в опускной системе не распространится до нижнего коллектора (время п). После этого, несмотря на продолжаюшееся падение давления в котле, параметры циркуляции изменяются в основном только из-за изменения термодинамических свойств пара и воды. Скорости циркуляции вначале увеличиваются, затем по мере распространения вскипания воды в опускной системе по высоте контура уменьшаются. Когда закипание воды возникнет и в нижнем коллекторе, в слабообогреваемой трубе может образоваться застой циркуляции, так как, несмотря на увеличение эффективной тепловой нагрузки трубы с пониженным тепловосприятием (и уменьшение неравномерности распределения теплоты), полезный напор контура может увеличиться больше, чем движуший напор слабообогреваемой трубы. В трубах со средней тепловой нагрузкой продолжается устойчивая циркуляция, но с несколько пониженной скоростью. [c.192]

Типы, основные параметры и размеры ряда стальных теплообменных аппаратов стандартизованы. Наиболее характерными из них являются спиральные, мастинчатые, тнпа труба в трубе н особенно кожухотрубчатые аппараты. [c.341]

Известные корреляции, основанные на модельных представлениях, используемых авторами для описания теплообмена псевдоонсиженных слоев крупных частиц с поверхностью, не имеют параметров, характеризующих геометрию трубных пучков. Например, авторы работы [106] рекомендуют пользоваться расчетными соотношениями, полученными для одиночных труб, полагая, что влияние шага труб в пучке незначительное. Модель, предложенная в [112], позволяет определять коэффициенты теплообмена как функцию величины шага их рас-. положения в горизонтальном пучке, однако, как показано в [115], расчеты по этой модели не дают удовлетворительного согласования с опытными данными. [c.120]

Характеристики вихревых труб обычно представляют в виде зависимостей абсолютных эффектов охлаждения и подофева от управляющего параметра (аргумента), в качестве которого чаще всего используют относительную долю охлажденного потока ц Д7 =/(ц), Ar =/(n). В некоторых случаях в качестве аргумента для построения характеристик применяют степень расщирения в вихревой трубе [c.45]

Большую роль в работе вихревой трубы с дополнительным потоком играет диффузор. Его влияние на степень расширения в вихре подробно исследовали А.П. Меркулов и Н.Д. Колышев [119] при изучении самовакуумирующихся вихревых труб. В вихревой трубе с дополнительным потоком некоторые из них подтвердились. Ими были даны рекомендации по оптимальным характерным геометрическим параметрам щелевого диффузора, позволяющим получить наибольшую степень расширения в вихре 7iJ при фиксированной степени расширения в вихревой трубе Пр а следовательно, и наибольшие эффекты охлаждения. В частности, радиус перехода от камеры энергоразделения к перед- [c.87]

Результаты эксперимента показали, что при постепенном увеличении 1 происходит скачкообразное изменение спектрального состава излучаемых трубой звуковых волн. При этом подобным образом изменяются и термодинамические параметры работы вихревой трубы. Видно (см. рис. 3.32), что при достижении ц = 0,85 происходит резкое уменьшение адиабатного КПД и абсолютных эффектов подогрева и охлаждения (по модулю). Это явление сопровождается уменьшением интенсивности низкочастотных колебаний и соответственно увеличением высокочастотной акустической составляющей. Динамика низкочастотных колебаний в зависимости от ц аналогична поведению адиабатного КПД, т. е. максимуму КПД соответствует и максимум звукового давления, приходящегося на частоту 1300 Гц. Можно сделать вывод, что в процессе энергопергеноса в вихревой трубе наиболее активную роль играют низкочастотные возмущения и перспектива в использовании интенсификации тепломассообмена в вихревой трубе связана с применением для этого низкочастотных колебаний, соответствующих диапазону 1000—3000 Гц. Между акустическими характеристиками и эффективностью работы вихревой трубы существует четкая корреляция. Таким образом, на основе представленного обзора и результатов некоторых экспериментальных исследований макро- и микроструктуры вихревого потока вьщелим наиболее характерные и принципиальные его свойства [c.141]

Высочии ВЛ. О связи параметров потока в сопловом сечении с режимом работы вихревой трубы // Вихревой эффект и его применение в технике Материалы II Всесоюзной науч.-техн. конференции /Куйбышев КуАИ. 1976. С.57-63. [c.402]

Рассмотрим турбулентное течение воздуха с частицами углерода диаметром 5 и 50 мк при колшатной температуре и атмосферном давлении. Исходные физические параметры имеют следующие значения V = 0,157 см сек, р = 1,18-10 г см , Рр = 2,25 г см , что дает для частиц меньшего и большего размеров соответственно а = 7,52-10 и а = 7,52-10 сек- р = 0,00079. Лауфер 14701 показал, что при полностью развитом турбулентном течении воздуха в трубе диаметром 254 мм и Не == 5-10 турбулентность на оси трубы практически изотропна и ее интенсивность равна 85,5 см сек, что соответствует примерно 2,8% скорости на оси, или 80% скорости трения. На фиг. 2.7,а представлены данные работы [4701 по энергетическому спектру турбулентности. Включение этих данных в используемую здесь лагранжеву систему осуществлено по методу Майкельсона [24, 537]. На фиг. 2.1,а приведены две кривые, характеризующие изменение в зависи- [c.55]

Шр) отличается от отношения расходов Мр1Ма = та ), причем отношение масс всегда больше. При концентрациях частиц, реализуемых в данных экспериментах, скорость твердых частиц в центре трубы совпадает со скоростью газа при полностью развитом турбулентном течении в трубе. Однако в случае очень больших концентраций [8471 частицы намного отстают от газа. Интересно отметить, что в указанном диапазоне средних плотностей потоков массы твердых частиц (строка 3 табл. 4.1) распределения плотности потока массы (строки 5 и 6), концентрации (строки 8 и 9), равно как и скорости скольжения твердых частиц на стенке (строка 10), подобны. Однако это подобие обус.ловлено узким диапазоном изменения параметра турбулентной взвеси [7391 (строка 13), [c.188]

Из фиг. 4.28 видно, что основным процессом при течении по трубам систем газ — твердые частицы является взаимодействие между электростатическими и гидродинамическими эффектами. Соответствующим параметром взаимодействия является турбулентное число электровязкости Еу, т. е. отношение электростатической силы к турбулентной силе. Среднее измеренное значение отношения заряда к массе обычно имеет порядок 10 к/кг. Если нельзя полностью пренебречь зарядом частиц, то невозможно обеспечить стационарное, полностью развитое течение смеси в трубе. Соответствующий параметр Еу для ламинарного течения имеет вид ррИл (д/т) (гл. 10). [c.197]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...