Противоточный теплообменник типа

В [Л. 71] приведены результаты исследования лабораторной модели противоточного теплообменника типа газовзвесь с камерами нагрева и охлаждения. В работе были предложены методика расчета и конструктивные рекомендации для теплообменников подобного типа. В частности, была показана целесообразность использования противоточных камер, так как, помимо известных теплотехнических преимуществ, противоток в газовзвеси позволяет увеличить время пребывания частиц при неизменной высоте камер н снизить аэродинамические потери. Установлено, что во многих случаях механический транспорт дисперсной насадки эффективнее пневматического. Приведены рекомендации по выбору материала, размера насадки и сечения камер. Технико-экономическое сравнение воздухонагревателя типа газовзвесь с трубчатым воздухонагревателем, проведенное для котла паропроизводительностью 60 г/ч, показало возможность снижения температуры уходящих газов до 100° С. Последнее может привести к повышению к. п. д. котла примерно на 4%, что соответствует экономии в затратах на топливо 15000 руб. в год. [c.368]

Известны предложения по использованию расплавленного шлака в качестве жидкой матрицы в противоточном теплообменнике типа газовзвесь . [c.372]

ТЕПЛОПЕРЕДАЧА В ПРОТИВОТОЧНОМ ТЕПЛООБМЕННИКЕ ТИПА ТРУБА В ТРУБЕ [c.178]

Противоточный теплообменник типа труба в трубе весовые функции по различным каналам связи 185 сл., 206 каналы связи между входными и выходными параметрами 181 сл. математическая модель 178 сл. передаточные функции по различным каналам связи 179, 181, 184, 185 [c.301]

Определить поверхность нагрева противоточного теплообменника типа труба в трубе . По внутренней трубе движется греющая вода. Начальная температура воды — 90 °С, массовый расход О, = 1,5 кг/с. Диаметр трубы 40/ [c.247]

Теплообменники типа флюидный поток , занимая промежуточное положение между аппаратами типа газовзвесь и движущийся слой , характерны повышенной концентрацией, которая может меняться в пределах 0,03—0,3 м 1м (гл. 8). Подобные теплообменники, по нашему мнению, особо перспективны (в частности, при противоточной схеме), поскольку позволяют объединить достоинства первых двух типов аппаратов. Однако степень изученности и разработки теплообменников с повышенной концентрацией недостаточна. [c.361]

В Л. 368] описывается хорошо и давно известное устройство теплообменника типа свободной противоточной газовзвеси, но не с этажным, а параллельным расположением теплообменных камер. В этом случае несколько облегчается компоновка, но зато надобность в системах транспорта насадки (металлическая дробь 0,2— 0,4 мм) возрастает, по крайней мере (без резерва), вдвое (предусмотрены наклонные ковшевые элеваторы). Верхние бункеры в камерах отсутствуют — отвод газов и воздуха осуществляется сквозь слой подаваемой дроби. [c.373]

Пример 30-1. В противоточном водяном теплообменнике типа труба в трубе определить поверхность нагрева, если греющая вода поступает с температурой t --= 97° С и ее расход равен nii = 1 кг сек. Греющая вода движется по внутренней стальной трубе с диаметрами d ldi = 40/37 мм. Коэффициент теплопроводности стальной трубы 1 = 50 вт/м-град. [c.495]

Динамические характеристики противоточного теплообменника описываются системой дифференциальных уравнений, включающей уравнения в частных производных (11-1) и (11-2) и соответствующие уравнения для теплоносителя в межтрубном пространстве и для стенки кожуха. Точное аналитическое рещение этой системы уравнений было получено в целом ряде исследований [Л. 1, 3, 10, И], однако практическое использование этого рещения для получения численных значений связано с очень трудоемкими расчетами. Такое положение заставило искать простые модели и эмпирические уравнения, позволяющие приближенно описать динамические свойства теплообменников этого типа. [c.300]

Не все количество теплоты, выделяющееся при сгорании топлива, может быть передано рабочему телу, так как в противном случае необходимо использовать громоздкий нагреватель. Потери с горячими отработавшими газами — это прямые потери теплоты, содержащейся в жидком топливе или газе, полностью не используемые в двигателе. Поэтому другим важным дополнительным теплообменником является подогреватель, предназначенный для подогрева поступающего в двигатель воздуха от горячих отработавших газов. Этот теплообменник может быть как рекуперативного, так и регенеративного типа. В рекуперативном теплообменнике два потока газа — отработавшие газы и поступающий в двигатель воздух — разделены стенками каналов. В регенеративном теплообменнике происходит попеременное чередование газовых потоков при прохождении их через одну и ту же насадку регенератора обычно это противоточные теплообменники. Важно четко различать регенеративный теплообменник, являющийся неотъемлемой частью двигателя, и рекуперативный (или регенеративный) теплообменник, выполняющий лишь вспомогательную роль подогревателя воздуха в двигателе. [c.36]

Натрий-натриевые промежуточные теплообменники кожухотрубного типа с противоточным движением теплоносителей, вертикальным трубным пучком, с подводом и отводом теплоносителя в верхней части. [c.167]

В [Л. 212], где рассматриваются двухтрубные теплообменники прямоточного и противоточного типов, результирующая передаточная функция приведена к виду [c.122]

Теплообменник для передачи теплоты из аккумулятора к потребителю обычно имеет большие размеры по сравнению с теплообменником в контуре солнечного коллектора, и поэтому в большинстве случаев (кроме небольших установок) используются отдельные теплообменные аппараты противоточного типа. [c.181]

Джекобе и Коллинз испытали также противоточный теплообменник типа геликоидальной трубки , предложенный ранее Нельсоном. Этот теплообменник, впервые описанный Быховским [171], применялся в ожижителе водорода небольшой производительности, рассмотренном в п. 27. Конструкция теплообменника схематически изображена на фиг. 89. Внутренняя трубка [c.110]

РГспользуя приведенные выше соотношения для поверхности частиц в слое и водяных эквивалентов, можно анализировать работу слоевых теплообменников с помощью обычных расчетных формул и графиков. Например, если сконструирован противоточный теплообменник типа плотный слой , то в случае нагрева частиц мы имели бы для расчета изменения температуры газа [c.254]

Данные, полученные для неподвижного слоя, зачастую используются при расчете движущегося слоя, хотя теплообмен в этих случаях может быть существенно различен. Во многих случаях отмечаются весьма низкие значения коэффициентов теплообмена. Последнее связано с ранее рассмотренными особенностями аэродинамики и механики движения слоя, а также с уменьшением эффективности в плохо продуваемых участках и в зоне завершенного теплообмена (At—й)). По данным Китаева Б. И. в доменных и шахтных печах коэффициент теплообмена в 3—10 раз меньше расчетной величины [Л. 157]. В шахтных зерносушилках это расхождение достигает примерно 400 /о [Л. 252]. Данные, полученные Нортоном в полупромышленном теплообменнике типа противоточный движущийся слой при перегреве пара, подогреве воздуха и нагреве водорода, показали, что коэффициенты теплообмена с шаровой насадкой соответственно составили всего 19, 35, 84 вт1м -град [Л. 294]. В [Л. 383] на основе обработки результатов лабораторных и полупромышленных исследований получена зависимость [c.320]

Это выражение дает заметно более высокие значения коэффициентов теплообмена, чем формулы (10-19) и (10-20). Определенным объяснением такого результата может служить, по-видимому, большая равномерность газораспределения (в камере противотока слой формировался как продолжение камеры типа поперечно продуваемый наклонный слой ). Результаты, полученные в Л. 328] по теплообменнику с однотипными противоточными камерами типа нагрев — охлаждение насадки, рассматриваются в гл. 11. Теплообмен в движущемся слое при его продувке по смешанной схеме (последовательное чередование противоточного и прямоточного движения газа) имеет место в аппаратах со встроенными многорядными коробами раздачи и отвода газа (шахтные зерносушилки, многозонные теплообменники и т. п.). Согласно [Л. 200] при охлаждении слоя сухого зерна пшеницы (Уф = 0,1- 0,4 м1сек, расстояние между коробами 120 мм, а = 860 м 1м и Кесл = 18-н 100) [c.323]

В свою очередь каждую из приведенных групп будем различать по важнейшей характеристике дисперсных потоков — концентрации твердого компонента а) теплообменники типа газовзвесь , б) теплообменники типа флюидный поток , падающий слой , в) теплообменники типа движущийся плотный слой . Естественно, что характеристики теплообменников также зависят от взаимонаправления потоков (прямоточные, противоточные, перекрестные, многоходовые схемы), от особенностей твердого компонента (двухкомпонентные, многофазные и многокомпонентные среды мо-нодисперсные и полидисперсные частицы и т. п.), от назначения теплообменника (низкотемпературные и высокотемпературные воздухоподогреватели, регенераторы ГТУ, пароперегреватели, системы теплоотвода в ядерных реакторах и т. п.), от конструктивных особенностей (с тормозящими элементами, с вибрацией, в циклонных аппаратах) и пр. [c.359]

В Чехословакии под руководством И. Шнеллера ведутся работы по созданию подобных теплообменников типа противоточно движущийся слой [Л. 328]. При наличии больших перепадов давления (отношение давления в камерах 2 5) разработан и предварительно испытан при t = A2T теплообменник с периодически работающими перепускными органами в виде поршневых механических затворов, между которыми имеется дополнительная емкость. Установка полностью автоматизирована. Насадка — керамические шарики (98% АЬОз) диаметром 10 мм. Обнаружено, что потери воздуха из-за неплотностей в запорных органах не превышали 1,5%. Поскольку количество насадки, выходящей за один цикл из теплообменника, составляет не более /з ее содержания в камере, то предполагается возможность расчета количества передаваемого тепла по зависимости, полученной для регенератора непрерывного действия. В работе рассматривается отношение rip к теоретической эффективности Tip.o- Последняя была определена с использованием формулы [c.376]

От двух- и трехтрубных противоточных теплообменников постепенно перешли к свитому в пакет пучку параллельных труб. Впервые описание таких противоточных теплообменников было дано Линде [230]. Джекобе и Коллинз [221] провели испытание трех типов теплообменников следующей конструкции [c.109]

По прочностным соображениям значительный перепад давления между жидкостным и паровым потоками в регенераторах ПТУ с органическими рабочими телами является дополнительным аргументолм в пользу подачи парового потока в межтруб-ное пространство регенератора. Если не установлены специальные компоновочные требования к регенераторам, то в них применяются различные трубные пучкк, имеющие наружное оребренне с прямоточной и противоточной схемами и различными схемами перекрестного тока. При наличии жестких компоновочных требований, характерных для космических и подводных ПТУ, в качестве регенератора часто используются теплообменники типа труба в трубе , которые навиваются, например, на радиоизотопный источник теплоты. [c.114]

Анализ динамических характеристик дистилляцнон-ных колонн значительно затрудняется, во-первых, наличием противотока паров и л идкости, в результате чего имеет место особый тип взаимодействия составов между отдельными ступенями разделения, и, во-вторых, нелинейным характером условий равновесия фаз, что приводит к изменению коэффициента усиления объекта от ступени к ступени. При аналитическом оиределепии характеристик дистилляционных колонн не могут быть использованы уравнения, выведенные ранее для последовательно включенных тепловых емкостей или для недетектирующих пневматических звеньев однако зависимости, полученные для противоточных теплообменников, могут оказаться полезными. При изучении динамики колонн наряду с инерционностью процесса изменения состава необходимо также учитывать инерционность, обусловленную движением в колонне потоков паров и жидкости, причем последние оказывают большое влияние на работу системы регулирования. [c.353]

Принцип работы ЗГТУ заключается в следующем. Нагретый газообразный теплоноситель, расширяясь в турбине, производит работу и передает одну часть мощности компрессору, а другую — электрическому генератору. Поступая в низкотемпературный теплообменник, газ отдает теплоту жидкометаллическому теплоносителю, охлаждаясь до наименьшей температуры цикла (рис. 5-17). Затем газ сжпмается в компрессоре и нагревается в высокотемпературном теплообменнике при непосредственном контакте с теплоносителем до наивысшей температуры цикла. Жидкометаллический теплоноситель сначала получает теплоту от газа, выходящего из турбины, и окончательно нагревается в нагревателе затем он отдает теплоту газу, поступающему в турбину, и дополнительно охлаждается в охладителе. В качестве нагревателя может быть использован любой подходящий теплогенератор ядерный реактор, камера сгорания органического топлива, жидкометаллический котел, в том числе высокоиапорный, и другие источники теплоты. В качестве охладителя может быть теплообменник поверхностного типа, связанный с проточной водяной, воздушной, испарительной или иной системой охлаждения. В качестве контактных регенераторов могут быть применены наиболее интенсифицированные центробежные теплообменные аппараты с противоточным движением сред. [c.159]

В табл. 8-3 приведены выражения передаточных функций Wjk для радиационного теплообменника и трубопровода. Использование частных моделей приводит к ускорению расчетов и сокращению массива исходных данных за счет коэффициентов, не несущих полезной информации, а также массива результатов. Но применение частных моделей несколько увеличивает программу расчета и требует задания для каждого теплообменника логической информации, указывающей тип модели. Однако эта информация необходима для реализации модели парогенератора как системы взаимосвязанных теплообменников. Для расчета па приведенным моделям указывается следующая логичоакая информация для каждого теплообменника в виде признаков а) конвективный прямоточный б) конвективным противоточный в) радиационный г) трубопровод д) паропаровой е) входная координата— температура рабочей среды ж) выходная координата — температура рабочей среды. [c.129]

Рассмотрим два простейших типа теплообменников — прямоточный и противоточный. К первому типу относятся теплообменники, в которых потоки движутся по обе стороны разделительной стенки в одном направлении. Если движение происходит во встречных направлениях, то теплообменник принадлежит к нротивоточному типу. В общем случае теплоотдающий поток по ходу течения охлаждается, а тепловоспринимающий нагре- [c.144]

Охладители конденсата АО Энергомаш типа ОВ применяются в тепловых схемах ПТУ мощностью 50—1200 МВт и представляют собой водо-во-дяные теплообменники вертикального исполнения с и-образными (кроме ОВ-140М), как правило стальными, трубками диаметром 22x2 мм схема движения теплоносителей — противоточная (рис. 3.63). Кожух, охватывающий трубный пучок снаружи, и вытеснитель, установленный в центре пучка, сводят к минимуму протечки охлаждаемого конденсата мимо трубного пучка. Внутри трубок движется нагреваемая вода. [c.312]

Рассмотрим два простейших типа теплообменников — прямоточный и противоточный. К первому типу относятся теплообменники, в которых потоки движутся по обе стороны разделительной стенки в одном направлении. Если движение происходит во встречных направлениях, то теплообменник принадлежит к противоточному типу. В общем случае теплоотдающий поток по ходу течения охлаждается, а тепловоспрннимающий нагревается. Решение задачи, полученное в этом предположении, будет поглощать в себе н такие частные случаи, когда в одном из потоков происходят фазовые [c.137]

Воздухоохладители центральных кондиционеров комплектуются из групп базовых теплообменников различной или одинаковой рядности. Число и тип базовых теплообменников, заполняющих фронтальное сечение ВО, для каждого типоразмера кондиционера приведены в табл. 15.18. Технические и конструктивные характеристики базовых теплообменников даны в прил. ПТ. Для группы теплообменников, расположенных последовательно по воздуху, применяется по ходу воздуха параллельная или последовательно-противоточная схема обвязки по холодоносителю. [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...