Краны портальные канатов

На кранах грузовые канаты к грузозахватным приспособлениям чаще присоединяют с помощью скоб (рис. 42, а). Основной недостаток этих устройств — при длительной эксплуатации забивается резьба у винтовых изделий, что усложняет их демонтаж, при котором иногда приходится применять газорезку. Во многих морских портах на портальных кранах применяют разъемные скобы с прорезью (рис. 43). Они устраняют отмеченный недостаток и сокращают время демонтажа (и монтажа) до 10—15 мин. [c.68]

Подвес груза на одной ветви каната (без полиспаста) применяют только в кранах малой грузоподъемности (1.,. 3 т). В стреловых (портальных) кранах, имеющих большую высоту подъема груза, подвес на одной ветви применяют при грузоподъемности 5 и даже 10 т. При грузоподъемности 25 т обычно применяют двух-, трех- и четырехкратные полиспасты. А при еще больших грузоподъемностях кратность полиспаста достигает 12. Полиспасты с нечетной кратностью могут вызвать перекос крюковой подвески, поэтому полиспасты с четной кратностью с этой точки зрения более предпочтительны. Механизмы подъема кранов различной грузоподъемности за счет изменения кратности полиспаста можно унифицировать по крутящему моменту и мощности электродвигателя, т.е. применять в кранах различной грузоподъемности электродвигатели одинаковой мощности, одинаковые редукторы, барабаны, блоки, канаты, тормоза и т.п. [c.307]

Вопрос о целесообразности повышения скоростей должен решаться в процессе проектирования методами имитационного моделирования на управляемых комплексах [7]. Увеличение ускорения механизмов и, прежде всего, механизма поворота может привести к некоторому повышению производительности. При этом возрастает раскачивание груза, растут динамические нагрузки. При решении этого вопроса наиболее надежные результаты можно получить, используя управляемые имитационные комплексы [7]. Производительность грейферного портального крана может быть увеличена при применении систем гашения колебаний груза на канатах. Экспериментальные исследования свидетельствуют о перспективности этого направления [5]. Повышение грузоподъемности способствует повышению производительности и эффективности грейферных кранов. Однако в настоящее время вряд ли целесообразно увеличивать ее более 25—30 т, так как дальнейшее увеличение, связанное с ростом размеров грейферов, создает затруднения при перегрузочных работах в вагоны и автомобили. В данном случае коэффициент готовности характеризует надежность крана (см. 16). По данным статистических наблюдений на лучших машинах рассматриваемого типа, он находится в пределах [c.19]

Углы отклонения канатов от вертикали для портальных кранов (О. 17] [c.71]

Экспериментальные исследования напряжённого состояния коробчатых стрел портальных кранов см. в [41 ], плавучих кранов — в [24]. Экспериментальное определение деформаций портальных кранов см. в [40]. Измеренные вертикальные перемещения точки подвеса груза от деформации металлической конструкции крана (включая стреловое устройство и портал) составляют 0,45—1,15 % от вылета, на котором они определены (меньшие значения — при решетчатых стрелах). Вертикальное перемещение точки подвеса груза от деформаций канатов, каркаса и стрелы на плавучем кране Богатырь при грузе 330 т составило примерно 300 мм на вылете 16,2 м. [c.504]

Момент Ма от отклонения канатов находят для ШСУ по выражению в т. 1 (III.4.7) для ПС tg а sin ф (см. рис. II 1.4.7, г) при определении статической нагрузки на двигатель угол отклонения а для портальных кранов а = ад (см. В Т. 1 табл. 1.2.25) на всех вылетах для кранов других типов а == tti [см. формулу (1.2.31)1. [c.488]

В эксцентриковом ОГП (рис. VI.6.7) портального грейферного крана блоки замыкающего и поддерживающего канатов установ- [c.504]

В 1955 г. завод им. Кирова для строительных портальных кранов грузоподъемностью 10 т разработал ограничитель (рис. 16, б), имеющий фигурный рычаг 1 давление грузового каната на блок 2 уравновешивается грузом 5 (весом 38 кг), перемещаемым при регулировке винтом 4. Рычаг винтом соединен с конечным выключателем типа ВУ-52. Блок, ось О рычага и ограничительный ролик 3 вращаются на роликовых подшипниках. [c.63]

На портальном кране грузоподъемностью 5 г завода Коммунар ограничитель (рис. 19) установлен под крышей машинного отделения, непосредственно над лебедками и состоит из эксцентрикового вала 1 с эксцентрицитетом 10 мм, блоков 2 для поддерживающего и замыкающего канатов. На валу 1 заклинен рычаг 5 с грузом 4 весом 33,4 кг. В вырез левого конца рычага 3 входит ролик конечного выключателя типа КУ-131, причем рычаг 3 проходит через направляющую прорезь в листе-упоре 5. При работе рычаг не должен касаться стенок этой прорези. Канат 6 предохраняется от соскакивания с блока ограничительной планкой 7. [c.67]

Ограничитель типа Виккерс-Наш установлен на портальном кране фирмы Бабкок-Вилькокс грузоподъемностью 7 т (рис. 25). Он пристроен к одному направляющему блоку 1 (рис. 25, а) замыкающего каната и расположен на крыше машинного отделения крана. Ось 2 блока 1 вращается в игольчатых подшипниках. Она эксцентрично расположена и может поворачиваться относительно неподвижной оси 3. Результирующая сил натяжений концов замыкающей ветви каната 4, стремясь повернуть подвижную ось 2 относительно оси 3, уравновешивается спиральной пружиной 8, натяжение которой регулируется гайками 9. Большие перемещения тяг ограничиваются коротким рычагом-серьгой, соединенной с шарниром тяги 12. [c.77]

Безотказным в работе и сравнительно простым по устройству является ограничитель докового портального крана типа Ман грузоподъемностью 10/6 т (рис. 30). Он установлен на верхней площадке каркаса поворотной части крана над механизмом вылета стрелы и состоит из блока 1, эксцентрично посаженного на оси 2 с заклиненным на ней трехплечим рычагом 3. На левом плече этого рычага имеется груз 4, уравновешивающий блок и сам рычаг. Давление, оказываемое грузовым канатом на блок, заставляет рычаг поворачиваться против [c.87]

На стапельном портальном кране типа Бабкок-Вилькокс грузоподъемностью 20/8 тис вылетом стрелы до 22 м применен ограничитель, показанный на рис. 33. Прибор находится у нижнего основания стрелы и шарнирно прикреплен к каркасу крана. Он состоит из чугунного корпуса I, рычажной системы 2, S, 4, предназначенной для восприятия усилия от заякоренного конца грузового каната. Для этого конец каната дву- [c.91]

Для канатов, используемых на портальных, плавучих и других кранах (в морских и речных условиях работы), следует учитывать дополнительное требование — подъемные канаты должны изготовлять (поставлять) из проволок с цинковым покрытием С, Ж вследствие того, что что эти канаты подвергаются воздействию агрессивной среды (морской и речной воды), а на кранах, работающих в химически активных сферах, — из проволок с цинковым покрытием ОЖ- [c.24]

Чаще канаты тройной свивки применяют в качестве вантовых, но известны случаи применения их на портальных кранах в качестве грузовых. Эти канаты как грузовые широкого распространения пока не имеют, так как склонны к расслоению и трудоемки в обслуживании (сложность заплетки, наблюдения за состоянием внутренних слоев и т. п.). [c.26]

Вантовые канаты применяют на гибких стреловых оттяжках портальных, башенных консольных кранов, грузовых стрел и мачт.. К этим канатам предъявляют высокие требования по прочности и коррозионной стойкости. Как правило, вантовые канаты при работе не перекатываются по блокам или криволинейным направляющим. [c.28]

Расчет на долговечность. Условия эксплуатации стальных канатов на различных механизмах не одинаковые, поэтому сроки службы канатов различные. Средние сроки службы грузовых канатов кранов, загруженных на 50—60%, и стреловых канатов экскаваторов составляют 1—1,25 мес., грузовых канатов портальных кранов 3— 4 мес., плавучих кранов типа Теплоход — 3 мес., литейных кранов — до 2 мес., автокранов — 6—8 мес. Срок службы вспомогательных канатов (оттяжек, канатов управления и т. п.) и канатов монтажных кранов составляет несколько лет. При эксплуатации крановых канатов механики кранов определяют срок службы по фактической работе каната. [c.33]

Для крепления крановых грузовых канатов к грузозахватным приспособлениям можно рекомендовать клиновой зажим, показанный на рис. 40, г. Корпус зажима стальной литой, имеет обтекаемую грушевидную форму. Это практически исключает у портальных кранов зацепку зажима за выступающие части люков трюма при работе на разгрузке судов. [c.66]

Длительная эксплуатация стальных канатов на портовых портальных кранах, проводимые теоретические исследования, анализ и обобщение наблюдений за работой канатов, обработка статистических данных по их выбору и эксплуатации указывают на необходимость повседневного совершенствования эксплуатации крановых канатов. Один и тот же канат по входным параметрам и при одних и тех же эксплуатационных условиях имеет разную долговечность. Основная причина преждевременного выхода из строя канатов — это механические повреждения сход каната с барабанов (до 50% случаев), с блоков 25%), повреждения из-за невертикального расположения канатов (10%), перегрузка крана (10%). Для повышения долговечности канатов необходимо совершенствовать техническое состояние канатно-блочной системы, а также повышать квалификацию обслуживающего персонала, т. е. свести до минимума механические повреждения канатов. [c.108]

Отделам механизации и службам главного механика предприятий для повышения долговечности крановых канатов необходимо унифицировать номенклатуру применяемых канатов на данном предприятии (отрасли) на основе статистических материалов по эксплуатации канатов. Для мостовых и козловых кранов ВНИИПТМАШ в централизованном порядке ограничил номенклатуру подъемных канатов, такая же работа проводится для портальных кранов в Министерстве морского флота и в других организациях. Определение оптимальных конструкций крановых канатов по эксплуатационной долговечности, ограничение их типов до 2—4 конструкций позволит заводам-изготовителям совершенствовать технологию изготовления этих канатов по замечаниям эксплуатационников, повышать их качество. [c.109]

Ответственность машиниста за, повреждения и аварии кранов. Причины аварий электрокранов и меры предупреждения. Примеры наиболее частых случаев аварий козловых и портальных кранов угон кранов ветром, опрокидывание, обрыв канатов, падение стрелы и т. п. [c.522]

При схеме механизма, приведенной на рис. 68, груз во время подъема или опускания стрелы перемещается в вертикальной плоскости по горизонтали и вертикали. Чтобы обеспечить только горизонтальное перемещение груза, в портальных и башенных строительных кранах применяют специальные устройства следующих типов а) с шарнирно сочлененной стрелой б) с соединенными полиспастами подъема стрелы и груза в) с уравнительным полиспастом подъемного каната. [c.152]

Стреловые канаты устанавливают на механизмах изменения вылета стрелы с полиспастным исполнительным механизмом. К ним можно отнести также канаты подвижных противовесов, уравновешивающих стрелу у портальных кранов. Стреловые канаты при работе испытывают комплексные нагрузки, так как не только поддер-лiивaют стрелу с грузом. У большинства конструкций автомобильных, железнодорожных и других кранов с помощью этих канатов изменяется вылет стрелы. [c.28]

Ниже на примере планки, соединяющей грейферный и замыкающий канаты механизма подъема портального крана, рассмотрена цоследовательность расчета. [c.149]

Схема нагружения кранана колонне дана на рис. II 1.3.4. При комбинациях нагрузок Ilbi или ПЬз учитывают силы Ti или Га, возникающие вследствие отклонения канатов от вертикали и приложен- ные к крану в точке подвеса груза их абсолютное значе- ние равно G tg ц. При ком бинации IIа считается возможным отклонение канатов от вертикали на угол косого подъема к- Ветровые нагрузки (см. п. 1.7) — в плоскости качания стрелы или перпендикулярно к ней — учитывают при расчете по III случаю нагружения, при выборе двигателей (см. т. 2, разд. VI), при расчете устойчивости крана (см. п. 1.22), при поверочных расчетах металлических конструкций по методикам работ [О.И, 0.131 (см. п. 1.16). О ветровых нагрузках на портальные краны см, также п. III.11. [c.464]

Лишь для некоторых случаев можно относительно просто сфррмулировать условия оптимизации работы, упрощая ряд положений и пренебрегая некоторыми второстепенными показателями. Оатимальные процессы для систем с несколькими управляющими воздействиями, если даже приняты одни и те же критерии оптимальности, существенно отличаются от оптимальных процессов при одном управляющем воздействии. (Метод поиска и исследование алгоритмов оптимального управления при совместной работе механизмов поворота й изменения вылета портальных кранов см. в работе [13].) Следует иметь в виду, что иногда введение в систему автоматического управления лишь одного ненадежного элемента (ограничителя грузоподъемности, датчика угла отклонения каната) делает все расчеты по оптимизации управления совершенно недостоверными и сложные трудоемкие вычисления абсолютно неоправданными. При всесторонней оценке задачу оптимизации управления практический успех в первую очередь зависит от правильного выбора средств автоматизации. [c.371]

Число нарезок барабана зависит от типа полиспаста (см. п. V.5). Для портальных кранов большой грузоподъемности с шарнирно-сочлененной стрелой следует применять параллельные полиспасты (например, счетверенные) малой кратноеш,, Нежелательны полиспасты кратности т > 2 для них при синтезе схемы стрелового устройства обычно получается неконструктивное значение параметра с <0 (см. п. VI. 13). На лебедках кранов большой грузоподъемности или высоты подъема, а также металлургических кранов с большим весом поднимаемых частей применяют счетверенные полиспасты при барабанах с двумя двухзаходиыми нарезками встречного направления, а иногда — укладку v каната [c.375]

Двухмоторные лебедки дороже одномоторных, но более совершенны, позволяют совмещать движения и проще в управлении. Работу двухмоторных лебедок любого типа можно частично авто.ратизировать (для портальных кранов — требование ГОСТ 11283—72), применяя дифференциальные переключатели (механические, рис. VI.2.21, сельсинные и др.), работающие в функции разности длин канатов, намотанных на замыкающий и поддерживающий барабаны, и переключающие двигатели в конце закрытия или раскрытия грейфера. Схемы и описания электрических диф( юренциальных переключателей см. в работе [371. [c.394]

Динамическая модель грейферного крана (см. рис. V 1.2.25, б, в) [3, 28, 29 ] учитывает п.араметры металлической конструкции, грейфера и механизмов его замыкания и подъема. Для мостового перегружателя с подрессоренной тележкой trii и /Па — масса тележки и приведенная масса металлической конструкции и Са — коэффициенты жесткости рессор и конструкция для мостовых грейферных кранов j — со (рессор нет) для портальных j = со, mi = 0. Для лебедки с независимыми барабанами (см. рис. 1.2.19) Яд и Рд — движущие усилия приводов замыкания и подъема, определяемые в зависимости от их скоростей по формуле Клосса 10.51 и Ша — приведенные к канатам момешя инерции вращающихся частей приводов замыкания и подъема Сз и Сп — жесткости канатов, [c.403]

Оптимизация параметров ШСУ с прямым хоботом в наиболее полной постановке ведется по массе СУ при учете отклонения ДУг, характеристик момента. характеристик скорости горизонтального перемещения груза (см. -я. VI. 15) ормацио ных показателей и компоновочных ограничений. Для портальных кранов значения АД, Н, m берут по заданию на проектирование, при переменной кратности т т — 1 или 2) синтез,схемы ШОУ надо выполнять при т — Г [4]. Принимают у 10° (при меньших аначениях требуются особые меры для прилегания канатов к концевым блокам хобота). Предпочтительны возможно меньшие значения (с учетом размещения груза под стрелой) и Я А = == (0,35- г-0,65)Д/ D — 0,075-f-0,2) AR] б,= 6 граничные значения грузового неуравновешенного момента на наименьшем вылете Mi —(0,1-г-0,25) ОД/ для грейферных кранов, = [c.476]

Применяемость типов стреловых устройств. Около 90 % изве стных типоразмеров портальных крандв имеют три типа СУ) ШСУ с прямым хоботом (47 %), ПС с уравнительным полиспастом (32 %) или блоком (10 %) [30]. ПС чаще применяют на кранах малой грузоподъемности [0.26], а в последнее время и при Q = = 50-г-300 т [0.47]. Преимущества ШСУ по сравнению с ПО больший габарит под стрелой на наименьшем вылете, меньшиб длина подвеса и раскачивание груза, ббльшая вертикальная жесткость (что, однако, при жесткой оттяжке вызывает увеличение коэффициента динамичности, см. в т. 1 табл. 1.2.21), меньшая длина грузовых канатов. Преимущество ПС — отсутствие кручения стрелы ШСУ с профилированным хоботом в последнее время при новом проектировании не применяют ввиду сложности изготовления и экономической нецелесообразности листовой конструкции профилированного хобота. [c.479]

В ограничителе на рис. VI.6-4, б портального крана предельное равновесие имеет место при iV<2 = Gp td (на больших вылетах, когда канат не касается блока Я, а угол со щ) или при No(h = Grpb id, когда канат касается блока Е. В первом случае натяжение S, вызывающее предельное значение Na, возрастает с уменьшением вылета и угла обхвата блока А канатом, что соот- [c.502]

На портальном кране типа Апплеваж (Франция) грузоподъе.мностьро 10 т ограничитель смонтирован на верху каркаса поворотной платформы, около узла крепления жесткой оттяжки. Две батареи попарно размещенных блоков 1 н 2 (рис. 18, а и б) замыкающих и поддерживающих канатов установлены на эксцентриковых осях 8, поворачивающихся относительно оси 4 под дей-64 [c.64]

На рис. 20 показан ограничитель, применявшийся ранее на портальных кранах завода им. Кирова, на доковых и некоторых башенных кранах, имеющих полиспасты четной кратности, так как он приспособлен для воспринятия усилия от неподвижного конца подъемного каната, запасованного в полиспаст. Прибор состоит из основания 1, на которое опираются спиральные пружины 2, рассчитанные на натяжное усилие конца каната, связанного посредством коуша 4 и штока с траверсой 3. При перегрузке крана больше 10% пружины 2 сжимаются, шток опускается, поворачивая зубчатый сектор 5 [c.69]

На портальных кранах типа Ганц грузоподъемностью 5 т (Венгрия) ограничитель имеет угловой рычаг с двумя широкими роликами давление замыкающего и поддерживающего канатов уравновешивается спиральными пружинами. Ограничитель устанавливается над кабиной лебедки или в кабине реечного механизма изменения вылета стрелы (1958 г.). [c.72]

Автоматическое захватное устройство для перегрузки средпетон-иажных контейнеров массой брутто 3 (2,5 )т стреловыми портальными кранами грузоподъемностью 5 т разработано также ЦПКБ Минречфлота РСФСР. Габаритные размеры длина 2380 мм, ширина 1260 мм, высота 1470 Аш. Выход каната при закрытом захвате 500 мм, ход зажимных щитов 220 мм. Прижимные щиты захватывают контейнер за боковые стенки таким образом перегрузка контейнеров осуществляется вне зависимости от конструкции подъемных устройств (рымы, кольца, серьги). [c.147]

Пример расчета. Рассчитать годовую потребность грузовых стальных канатов (12 щт.) портальных кранов Ганц <2=5 т для условий работы морского торгового порта. [c.36]

Из таблицы учета замены стальных подъемных канатов портальных кранов Ганц (Q = 5 т) для каната по ГОСТ 7668—80 делаем выборку сроков службы (( ) для номинальных условий работы (Ств = 1764 МПа (180 кгс/мм ) 7Сг = 0,5 /Сгр = 0,8 ПВ = 25%) = = 4,3 мес., /, 2=5,6 мес., / з=3,8 мес., / 4=2,6 мес., / 5=7,1 мес., / 6=6,8 мес., / 7 = 4,5 мес., / 8=4,8 мес., / 9=5,4 мес., / ю=5,9 мес., / п=3,5 мес, / 12=4,2 мес. [c.36]

Определяем условное обозначение и длину канатов для портальных кранов Ганц по заявке морского торгового порта канат 23,5—Г —В —Ж —Н— 1764 (180) ГОСТ 7668—80—3610 м, канат 23.5 — Г — В—Ж—Л — Н — 1764 (180) ГОСТ 7668—80— 3610 м. [c.37]

Расчеты, выполненные для четырехканатного грейфера емкостью 5,25 м конструкции ЦПКБ-3 ММФ, показали, что при перегрузке угля коэффициент Ка составляет 0,77, т. е. максимальное значение динамической составляющей нагрузки в канате на 23% меныпе, чем при подъеме такого же штучного груза с подхватом. Аналогичные расчеты, выполненные для грейфера портального крана Каяр грузоподъелшостью 5 т для случая перегрузки песка, показали, что коэффициент Ка = 0,55, а коэффициент динамичности нагрузки = 1,6. Этот результат близко совпадает с экспериментальным значением х = 1,65 [154]. Усредненные значения коэффициента Ка в зависимости от кратности полиспаста и углов а касательной к кривой зачерпывания представлены на графике (рис. 165). [c.356]

Наблюдения проф. П. И. Коха за износом подъемных канатов типа ТЛК-0 на экскаваторах ЭКГ-4 показали, что под уравнительным блоком разрушалось 27 % и на барабане 45 % всех канатов. По материалам, собранным нами в Ильичевском морском торговом порту в 1971 г., срок службы канатов на грейферах, портальных кранах, занятых на перегрузке угля, составил 210 ч, а руды 300 ч. Наиболее изношенные участки тяговых канатов наблюдались в средней их части (30%) и вблизи рабочего органа (60%). Износ подъемных канатов на барабанах достигал 50%, головных блоках 25%, уравнительных блоках 17%. [c.8]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...