Построение цилиндрического профиля

Построение профиля поперечного сечения зуба 2 — 394 --с переменным углом давления — Построение профиля зуба 2 — 393 ---с постоянным углом давления—Построение профиля зуба 2 — 393 Звёздочки для втулочных цепей 2 — 391, 394 Построение профиля поперечного сечения зуба 2 — 394 Построение цилиндрического профиля литого необработанного зуба 2 — 394 ---с переменным углом давления — Построение профиля зуба 2 — 393 —— с постоянным углом давления — Построение профиля зуба 2 — 393 Звёздочки для грузовых цепей пластинчатых шарнирных — Построения профиля зуба [c.81]

Построение цилиндрического профиля литого, необработанного зуба 2 — 394 [c.81]

Звёздочки 2 — 391, 394 — Зубья — Построение профиля 2 — 394 — Построение цилиндрического профиля — Зубья литые необработанные 2 — 394 [c.334]

Для построения сферических профилей зубьев следует построить круг АО под сферическим углом 90° к дуге О О , а к окружности этого круга надо провести дугу АВ под сферическим углом зацепления а. Опуская из точек 0[ и 0.2 сферические перпендикуляры на эту дугу (на рис. 33 изображен только один перпендикуляр О С ), следует описать основные окружности радиусами и г о2. По этим окружностям перекатывают без скольжения дугу АВ для получения профилей зубьев, которые, таким образом, очерчиваются по сферическим эвольвентам. Из сказанного вытекает, что профили зубьев конических колес получаются аналогично профилям зубьев колес цилиндрических. [c.61]

На рис. 346 произведено построение теоретического профиля для случая грибовидного толкателя. На профиле подъема аЬ построен ряд последовательных положений осей х м у, мз которых ось х криволинейна и представляет собой дугу цилиндрической поверхности грибовидного толкателя, которая постоянно касается профиля кулачка, а ось у прямолинейна и постоянно проходит через центр О вращения кулачка. Точки пересечения осей А, А, Л", Л " и описывают теоретический профиль подъема. Аналогичным образом строится профиль опускания для ей. [c.315]

Прежде чем приступить к построению кривой профиля, необходимо выбрать для дисковых кулачков величину к [см. формулу (11.43)], а для цилиндрических — соотношение между углами б и б (см. формулы (П.44)]. Соответствующие рекомендации приведены в табл. П.4. [c.313]

Профили зубьев конических колес образуются по тему же методу, что и цилиндрических, но построение сопряженных профилей должно производиться не на плоскости, а на сфере. [c.210]

При графическом методе построения кривой профиля кулачка механизма с качающимся толкателем также пользуются методом обращения движения. В рассматриваемом случае ось С вращения толкателя в обращенном движении перемещается по окружности, радиус которой 01С=а(рчс. 8.11, б). Ординаты перемещений оси ролика откладывают в цилиндрической системе координат по дуге окружности СВ= 2, принимая за начало отсчета точки 1, 2, [c.307]

Отметим, что профилирование зуба вьшолняется стандартным режущим инструментом, поэтому сложные построения профиля для рабочих чертежей деталей не применяются, изображения и размеры профиля зуба не указьшаются, а даются в табличной форме технические требования и параметры основные, контрольные и справочные, а на учебных чертежах — только основные модуль т и число зубьев z. Зная модуль и число зубьев, рабочий пользуется соответствующим режущим инструментом. Число зубьев необходимо знать также и для настройки делительной головки и делительного устройства станка. На рис. 147 приведен чертеж типового цилиндрического зубчатого колеса с прямым [c.187]

Построение профилей зубьев на развертках дополнительных конусов по известным диаметрам d a производят так же, как и для цилиндрических колес. Модуль зацепления задается для торцового сечения [c.259]

На рис. 247 все построения сделаны только для колеса OBD. Те же построения можно повторить для колеса ОВС. Эти построения, чтобы не затемнять чертеж, выпущены. Рассмотренный приближенный метод получения профилей дает результаты тем более точные, чем больше отношение радиуса ОБ сферы к шагу зацепления. Так как высота зубьев очень незначительна по сравнению с радиусом сферы и профили их занимают очень узкую сферическую полосу, то погрешность построения незначительна даже при самых неблагоприятных соотношениях между параметрами колес передачи. Для определения коэффициента перекрытия и наименьшего количества зубьев на малом колесе можно использовать формулы для круглых цилиндрических колес. При этом в указанные формулы следует подставлять числа зубьев и 2 а, соответствующие полной длине начальных окружностей радиусов pi и р2 на развернутых дополнительных конусах, так как они определяют профили зубьев. Выведем формулы для числа зубьев и вспомогательных цилиндрических колес [c.234]

Для прямозубой передачи профили зубьев конического колеса, построенные на развертке дополнительного конуса (см. рис. 11.3), весьма близки к профилям зубьев эквивалентного цилиндрического прямозубого колеса, делительная окружность которого получена разверткой дополнительного конуса на плоскость. Дополнив развертку до полной окружности (рис. 11.5), получим эквивалентное цилиндрическое колесо с числом зубьев [c.168]

Зубья конических колес профилируют по эвольвенте так же, как и зубья цилиндрических колес. Профилирование выполняют на поверхностях так называемых внешних дополнительных конусов с вершинами Oi и Oj, оси которых совпадают с осями проектируемых колес, а образующие перпендикулярны к образующим делительных конусов. Поверхности дополнительных конусов легко развертываются на плоскость (рис. 243). Для этого из точек Oi и О2 проводят окружности радиусов OiP и О2Р. Принимая эти окружности за делительные, строим плоское зацепление эквивалентных цилиндрических прямозубых колес. Построенные зубчатые секторы навертываем на дополнительные конусы. Соединяя все точки полученных профилей с вершиной делительных конусов, получаем боковые поверхности зубьев. [c.270]

Построение профилей сопряженных зубьев будет рассмотрено на примере внешнего эвольвентного зацепления цилиндрических зубчатых колес. Для его осуществления должны быть заданы угол зацепления а (при стандартном зацеплении а = 20°), количество зубьев ведомого и ведущего колес и модуль т зацепления, а также вид конструкции зубьев — нормальная или укороченная. [c.287]

Повысить производительность сортировки сквозных внутренних резьб для селекционной сборки можно также путём сочетания приспособления механического процесса свинчивания-навинчивания с коническим резьбовым эталоном (с конусностью от 1 100 до 1 200), определяющим размеры резьбы по осевому перемещению. Осевое перемещение учитывается индикатором, упирающимся в торец контролируемой детали. Большим преимуществом такого приспособления является постоянство отклонений по шагу и половине угла профиля единого конического резьбового эталона. У сортирующих цилиндрических пробок, построенных по ступеням допусков, непостоянство отклонений отдельных элементов профиля приводит к значительной погрешности сортировки. [c.147]

Двойной микроскоп по Линнику МИС-11 Нее ледов ан ие к ачеств а плоских и цилиндрических наружных поверхностей Высота измеряемого профиля 0,9—60. к/с. Ход столика 10 мм в каждом направлении 0,01 мм 54 97 165 318 300 X 275 X 440 Построен на принципе светового сечения поверхности [c.343]

Взяв несколько таких радиусов, молено построить профиль диска, момент инерции которого приблизительно равен искомому. Однако профиль диска, построенного таким способом, является криволинейным, поэтому для удобства расчетов сложный диск можно заменить набором соответствуюш,их цилиндрических колец. Тогда приведенный момент инерции гребного винта определится по формуле [c.110]

При проектировании копирных планок, профиль которых незамкнут, построение упрощается. При аналитическом методе профиль копира в зависимости от конфигурации образующей рассчитывают по соответствующим формулам [5]. Копиры, предназначенные для длительного пользования, изготовляют из сталей 45, 40Х, 65Г с последующей закалкой до твердости HR 45—50. Участки рабочего профиля копира, соответствующие цилиндрическим поверхностям детали, рекомендуется обрабатывать с параметром шероховатости Rz < 0,63, а участки [c.179]

Профилирование цилиндрических фрез с винтовыми канавками. Построение профиля рабочей фрезы для цилиндрических насадных и концевых фрез с винтовыми канавками удобнее производить по методу, разработанному В. М. Воробьевым Сущность метода и техника построения описаны ниже, в главе Сверла . Поэтому здесь будут рассмотрены только специфические особенности построения для фрез, обусловленные как формой стружечных канавок, так и большим углом наклона винтовых зубьев. [c.313]

Необходимо обратить внимание еще на одну особенность профилирования фрезы для цилиндрических фрез. Участок профиля рабочей фрезы, соответствующий передней поверхности заготовки, довольно мал по своей величине. Поэтому при построении он определяется несколькими точками (в нашем случае только двумя). [c.317]

Методы профилирования. В практике встречаются различные методы профилирования фрезы для канавок сверла [3]. Наибольшего внимания заслуживают такие методы, которые позволяют не только построить тот или иной профиль, но также и дать анализ влияния каждого исходного параметра на профиль и конструктивные размеры фрезы. Такими методами являются в основном графические методы в чистом виде или в сочетании с аналитическими расчетами некоторых факторов преимущественно вспомогательного характера. Все попытки применить аналитические методы для профилирования фрез для деталей с винтовыми канавками (сверл, зенкеров, цилиндрических фрез) на сегодняшний день не увенчались успехом, в особенности в отношении построения профиля для части канавки, не принимающей участия в процессе резания, а также анализа влияния на профиль исходных параметров. Ниже рассмотрим графический метод, а также и дополнения по его улучшению. [c.396]

Копиры — выбор из ком плекта и расчет установок на стойке 409, 410, 413, 414 — Копиры — Построение профиля и расчет 406—408 — Наладка 410— 414 —Применение для нарезания прямозубых цилиндрических ЗК 175 [c.663]

При построении профиля цилиндрического кулачка предполагается закон движения ведомого звена заданным в функции угла поворота кулачка 5 = / (ф). Средний диаметр полого цилиндра, на торце которого выполняется рабочая поверхность кулачка, определяют, так же как и в случае плоских механизмов, по наибольшему допустимому углу давления. [c.210]

Для геометрического расчета и построения профилей нормальных цилиндрических зубчатых колес достаточно задать передаточное отношение и модуль т , значение которого определяется из условий прочности зуба при передаче мощности. ------------------------ [c.241]

Получаемая при этом на развертках дополнительных конусов пара цилиндрических колес имеет основные параметры зацепления, весьма близкие к параметрам заменяемой пары конических колес. Ввиду того, что высота h зуба конического колеса незначительна по сравнению с радиусом R сферы, неточность, происходящая от замены сферической поверхности поверхностями дополнительных конусов, весьма невелика. Таким образом, сложная задача построения профилей на сферической поверхности условно сводится к приближенному, но простому графическому решению этой задачи на плоскости. [c.80]

Тени кронштейнов. Форма кронштейнов представляет собой цилиндрическую поверхность различного профиля, ограниченную параллельными плоскостями (рис. 222). Построение собственных и падающих теней кронштейнов, имеющих выпуклые и вогнутые части цилиндрической поверхности, выполняют с помощью профильной про- [c.165]

Вес по ГОСТ 589-41 9 — 798 — Размерь по ГОСТ 589-41 9 — 798 Цепи управления металлорежущих станков --Понижение напряжения 9—157 Цепи фасоннозвенные — Звёздочки 2 — 394, Зубья литые необработанные — Построение цилиндрического профиля 2 — 394 [c.335]

Формулы построения цилиндрического профиля зуба звёздочки с литыми необработанными зубьями для приводных фасоннозвенных и втулочных цепей приведены в табл. 117. [c.394]

Построение цилиндрического профиля литого необработанного зуба зиЕздочек для приводных фасоннозвенных и втулочных цепей [c.394]

Параметры, относящиеся только к цилиндрическим резьбам, следующие высота исходного профиля Н — высота остроугольного профиля, полученного путем продолжения боковых сторон профиля до их пересечения (если профиль построен исходя из треугольника) высота профиля И щаг резьбы р — расстояние между соседними одноименными боковыми сторонами профиля в направлении, параллельном оси резьбы ход резьбы / — расстояние между ближайщими боковыми сторонами профиля, принадлежащими одной и той же винтовой поверхности, в направлении, параллельном оси резьбы ход резьбы есть величина относительного осевого перемещения винта (гайки) за один оборот в однозаходных резьбах ход равен щагу, в мно-гозаходных — произведению числа заходов п на щаг t = р-п] угол подъема резьбы / — угол, образованный касательной к винтовой линии в точке, лежащей на среднем диаметре резьбы, и плоскостью, перпендикулярной к оси резьбы, угол / определяется зависимостью [c.201]

При построении полумоментной теории цилиндрических оболочек открытого профиля В. 3. Власов [77], помимо пренебрежения указанными усилиями, ввел еще геометрические гипотезы [c.242]

Таким образом, линия зацепления профилей расположена за линией центров OiOj колес. Чтобы практически выполнить такое зацепление, построенные теоретические профили нужно заменить эквидистантными кривыми. Вместо точки Р получаем окружность (рис. 198) некоторого радиуса р, а вместо эпициклоиды Рс ее равноотстоящую (эквидистантную) кривую. Итак, колесо 2 снабжается цевками, т, е, расположенными по окружности колеса цилиндрическими штырями, закрепленными между двумя дисками. Форма впадины зуба нижнего колеса 1 совершенно произвольна. Обычно ее очерчивают полуокружностью радиуса, немного [c.175]

Если представить себе пространственные образы линий и точек, проектируемых на плоскость чертежа (см. рис. 15.9), то нетрудно заметить, что прямая Р, проведенная касательно к основному цилиндру плоскости АВ параллельно линиям касания Л и В, каждой своей точкой описывает плоские эвольвенты, образующие эвольвентную цилиндрическую поверхность при перекатывании плоскости АВ без скольжения по основному цилиндру. Подобно этому при перекатывании без скольжения круга по основным конусам конических колес 1 м 2 каждая его точка описывает сферические эвольвенты. При этом эвольвент-ный профиль внешнего торца зуба образуется на сфере радиуса Re (см. рис. 15.6, б). Ввиду сложности построения профиля зубьев на сферической поверхности прибегают к приближенному профилированию зубьев на поверхгюстп дополнительных конусов и OiB с вершинами 0 и О2, касающихся сферы радиуса L (см. рис. 15.6, б) и развертывающихся на плоскость. [c.291]

Исчерпывающие результаты, касающиеся бесконечных цилиндрических оболочек, содержащих внешние или внутренние осевые и окружные несквозные трещины в условиях локального мембранного и изгибного нагружения, приведены в [24] (см. также [13], где помещены некоторые из результатов). В табл. 3 и 4 приведены некоторые результаты исследования 24-дюймовой трубы. В этом случае профиль трещины есть полуэллипс, определяемый выражением (40). Нормализующим параметром, использованным при построении этих таблиц, является коэффициент интенсивности напряжений Ко, соответствующий краевой трещине при плоской деформации, определяемый соотношениями (45а) для Л/ = Л/ оо О, Af = Afoo = 0 и (45Ь) для N22 — = N = 0, М22 = 0. [c.263]

Математическая постановка задачи. Двумерная случайная величина (НДС) в в результате независимых экспериментов получила реализации (НДС) (г = 1, 2), которые изображаются точками в системе прямоугольных координат ( НДС 0). В данном случае допускается, что не установлена четкая зависимость между НДС и в. Пр 1 принятой постановке задачи необходимо построение статистического ряда значений компонент НДС , соответствующих в. Предлагаемое распределение одной из компонент безмомент-ного НДС цилиндрической оболочки приведено в корреляционной табл. 1.1 для четверти осесимметричного сечения. Из таблицы видно, что для оболочки кругового профиля Ti СЛ os в. Поэтому примем общую модель распределения Ti в безмоментной оболочке в виде [c.14]

Профиль дисковой модульной фрезы для цилиндрических колес с прямым зубом. Профиль зуба дисковой модульной фрезы для фрезерования цилиндрических колес с прямым зубом в тотаости соответствует профилю впадины колеса (рис. 208). Разбиваем профиль впадшгы на два участка. Рабочий участок зуба СВ представляет собой отрезок эвольвенты, нерабочий учасюк зуба ВО — переходная кривая. Координаты профиля рабочего эвольвентного участка СВ можно определить графическим построением 1ШИ аналитическим расчетом. Обычно при конструпроваипи используют и графический и аналитический способы. Графический способ неточен, но зато нагляден, свободен от грубых ошибок. Аналитический - позволяет получить координаты профиля с любой заданной точностью, но при большом числе подсчетов могут быть допущены грубые ошибки. Аналитиче- [c.259]

Наиболее приемлемой считается сферическая форма с плавным профилем, построенным по кривой Витошинского. Практически входной участок может быть приближенно очерчен радиусом, равным 2,2—2,3 размера отверстия d цилиндрической части камеры смешения. Длина его должна быть равной L l- 2)da. [c.111]

Пример 3. Разметку деталей тройника под сварку производят согласно рис. 123, а. В этом случае применяют цилиндрический шаблон 3 с вырезами 4 и 5 (рис. 123, б). Вырез 4 предназначен для разметки отверстия в трубе 2, а вырез 5 — для разметки трубы 1. Конфигурацию вырезов получают методом геометрических построений. Для разметки шаблон поочередно надевают на предварительно окрашенные трубы и чертилкой наносят риски, точно очерчивающие профиль пере сечения двух труб под заданньщ углом. [c.179]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...