ОЦС 4-4-2,2-Механические свойства Влияние температуры отжига

Бронза оловянно-цинково-свинцовистая Бр ОЦС 4-4-2,2—Механические свойства — Влияние температуры отжига 4—113 [c.23]

Влияние температуры отжига на механические свойства холоднодеформированных сплавов алюминия с 29 и 39% олова (катаные полосы, деформация 70%, отжиг 500° С в течение 30 шт) [c.121]

Механические свойства — Влияние примесей 4—115 — Влияние температуры отжига 4 — 118 [c.21]

Механические свойства — Влияние наклёпа 4—119 — Влияние температуры отжига 4-119 [c.22]

Механические свойства 4— 110 Влияние наклёпа 4—111 Влияние температуры отжига 4 — 111 [c.22]

Механические свойства — Влияние дефор мации 4—105 — Влияние примесей 4—104 — Влияние температуры отжига 4 — 105 [c.128]

Фиг. 37. Влияние температуры отжига на механические свойства бронзы Бр ОЦС 4-4-2.5.

Рис, 3-3. Влияние температуры отжига а механические свойства стали. [c.73]

Более подробные данные по влиянию а-фазы на изменение механических свойств в результате отжига в интервале температур 650—830° С рассматриваются в разделе о 27%-ной хромистой стали. [c.54]

Рис. 25. Влияние температуры отжига на механические свойства медной ленты, прокатанной с 3,2 мм. на 0,2 мм с предварительным отжигом 700° (условные обозначения показывают угол между направлением прокатки и осью вырезанного образца)

Фиг. 333. Влияние температуры отжига на механические свойства холоднодеформированной латуни Л68.

Влияние температуры и времени отжига на механические свойства листов сплава /ИА8 (толщина листа 1,5 мм, образцы взяты в поперечном направлении) (данные И. М. Михеева) [c.133]

Одним из способов улучшения механических свойств тугоплавких металлов является термическая обработка в вакууме [1—4]. Имеется много данных по влиянию вакуумного отжига на температуру хрупко-пластичного перехода вольфрама, однако они весьма противоречивы [3—6]. Противоречивость данных можно объяснить как влиянием различного исходного структурного состояния и чистоты исследуемых металлов, так и различными условиями вакуумного отжига и способами оценки пластичности. Известно [1, 2], что чистота вакуума при отжиге может сильно сказываться на результатах последующих испытаний. Особенно сильное влияние могут оказывать углеродсодержащие соединения, которые, разлагаясь на поверхности образцов, могут образовывать карбиды [1]. [c.59]

Подробные исследования влияния критической степени деформации на механические свойства и величину зерна пластически деформированной стали рекристаллизационного отжига при температуре 500° С показывают, что для нее критической степенью деформации является предварительное обжатие до 10—20%. Нагрев деформированного металла не только сказывается на изменении статических характеристик металла, но и заметно влияет на изменение предела выносливости. Это имеет большое значение применительно к тем деталям, которые в процессе изготовления или в условиях эксплуатации подвергаются кратковременному воздействию повышенной температуры. [c.356]

Влияние наклёпа и температуры отжига на изменение механических свойств обрабатываемых оловянистых бронз показано на диаграммах фиг. 32—37. [c.111]

Рис. 1. Влияние температуры нагрева при низкотемпературном отжиге на механические свойства серого чугуна

Хром является наиболее сильным замедлителем процесса графитизации ковкого чугуна. Его содержание обычно ограничивают 0,06—0,08%. Повышение количества хрома до 0,1—0,12% приводит к необходимости прибегать к специальным мерам для получения ферритного ковкого чугуна (удлинять отжиг, производить предварительную закалку отливок и др.). Трудности получения ферритного ковкого чугуна при повышенном содержании хрома связаны с образованием сложных карбидов, устойчивых при высоких температурах, и замедлением диффузионных процессов в металлической основе [39). Широкое использование металлолома, содержащего легированную сталь, при производстве ковкого чугуна приводит к увеличению концентрации хрома в шихте и требует изыскания методов нейтрализации его влияния на процесс графитизации. Так, совместное модифицирование ковкого чугуна алюминием, бором и сурьмой [24, 28] или ферротитаном [Й] позволяет получать феррит-ный и перлитный ковкий чугун, содержащий до 0,2% хрома, с высокими механическими свойствами без удлинения цикла отжига. [c.117]

Модифицирование снижает влияние изменений температуры заливки металла в форму и колебаний его химического состава (см. рис. 1 и 2) на механические свойства, что улучшает технологичность ковкого чугуна. Необходимо учитывать, что эффективность воздействия модификаторов на механические свойства ковкого чугуна и уменьшение продолжительности отжига зависят от времени пребывания металла в ковше перед разливкой (рис. 12). При чрезмерном его увеличении эффект модифицирования резко снижается. [c.128]

Влияние температуры на механические свойства проволоки диаметром 0,1 мм из молибдена и сплавов молибдена с рением (после отжига 15 мин) [c.58]

Влияние температуры нагрева при отжиге (охлаждение на воздухе) на механические свойства силава ВТЗ-1 показано на рис. 68. Видно, что при отжиге в интервале температур до 750° С механические свойства не изменяются. С повышением температуры до 800—850° С несколько снижается предел прочности и повышается пластичность. При дальнейшем повышении температуры нагрева до 950—1000°С (р-область) заметно уменьшаются пластичность, особенно величина поперечного сужения и несколько предел прочности. [c.161]

Было изучено [36] влияние температуры вакуумного отжига готовых образцов диаметром 5 мм из сплавов ВТЗ-1 и ВТ8 при 600—950° С в течение 2, б и 10 ч (степень разрежения 5-10- и 5-10 мм рт. ст.) на состояние поверхности и механические свойства. Как показали эксперименты, вакуумный отжиг (5-10 мм рт. ст.) при 600—700° С в течение 2 ч не изменяет состояния поверхности. Поверхность образцов остается блестящей и гладкой. При повышении температуры до 800—850 поверхность тускнеет, а при 900° С поверхность образцов обоих сплавов становится матовой со слабо выраженной макроструктурой на образцах из сплава ВТЗ-1. Вакуумный отжиг при 950° С способствует выявлению макроструктуры. Увеличение времени выдержки до 6 и 10 ч при 900 и 950° С усиливает эффект травления и приводит к более четкому выявлению макроструктуры. Отмечено, что макроструктура в процессе вакуумного отжига на образцах сплава ВТ8 выявляется при более высокой температуре, чем из сплава ВТЗ-1. [c.176]

Опытные образцы перед испытаниями подвергали термической обработке для улучшения их структуры. Образцы без термической обработки имели практически такую же эрозионную стойкость. как и ферритные стали. После отжига при температуре 780—800° С и охлаждения на воздухе сопротивляемость этих сталей микроударному разрушению повышается (табл. 71). Однако значительного измельчения зерна после такой термической обработки в этих сталях не происходит. Положительное влияние титана вызывает повышение не только механических свойств, но и эрозионной стойкости стали. Этот эффект объясняется тем, что количество титана в стали превышает содержание углерода более чем в 12 раз. При этом практически весь углерод в стали переводится в карбиды титана, которые, находясь в дисперсном состоянии, заметно упрочняют структуру хромистых сталей. [c.200]

При воздействии на сплав более низких температур (отпуск, отжиг, определенные зоны термического влияния при сварке), а также медленного охлаждения от высоких температур, вследствие неравновесности твердого раствора при этих температурах, происходит выделение избыточных фаз. Это выделение часто бывает нежелательным, так как оно сопряжено со снижением коррозионной стойкости и ухудшением механических свойств (например, появление хрупкости). Однако в отдельных случаях специально добиваются выделения некоторых фаз (например, образование карбидов, нитридов и др., дисперсионное твердение), так как это позволяет существенно повысить прочностные характеристики сплава. [c.5]

Инструментальные стали У8, У10 после литья, ковки и нормализации имеют практически одинаковую структуру пластинчатого перлита. В связи с этим влияние ТЦО на указанные стали изучали после их нормализации до получения пластинчатого перлита. Был разработан ускоренный режим ТЦО для получения зернистого перлита. Технология этого режима применительно к углеродистым инструментальным сталям сострит в 3-х — 6-кратном ускоренном нагреве до температур на 30—50 С выше точки Ас с последующим охлаждением вначале на воздухе до температуры на 30—50 °С ниже точки Лп и далее в воде или масле. Последнее охлаждение — только на воздухе. Изменение твердости сталей У8 и УЮ в процессе ТО дано в табл. 3.24. Исследование показало, что при ТЦО пластинчатый перлит инструментальных сталей легко переводится в зернистый и твердость снижается до значений, достигаемых отжигом. Оптимальное число циклов при ТЦО по данному режиму для стали У8—4, а для УШ—6. Механические свойства прутков диаметром 30 мм из стали УЮ, прошедших ТЦО, приведены в табл. 3.25. Для сравнения приведены данные механических свойств этой же стали после отжига для получения зернистого перлита. [c.114]

Фиг. 35. Влияние температуры отжига на механические свойства олов ччстой бронзы Бр ОЦ 4-3.

Влияние температуры отжига на механические свойства проволок из торированных вольфрамо-рениевых сплавов приведено в табл. 2-6. [c.57]

Механические свойства — Влияние продолжительности выдержки при отжиге 191 — Влияние температуры отжига 191 — Влияние температуры отпуска после закалки 988 -- Механические свойства после закалки и отпуска 192 Обработка магнием — см. Чугун серый со ссрероидальным графитом в литой структуре [c.1078]

Рис. IV. 19. Влияние температуры отжига на механические свойства нагартованного титана (время выдержки 2 часа).

Рис. 2 Влияние температуры отжига на механические свойства нагартованного титана (выдержка 2 ч) 1141

Уже проведение кратковременных испытаний на растяжение при высоких температурах (в вакууме) показало, что предварительная обработка и способ получевия молибдена и его сплавов оказывает существенное влияние на характеристику механических свойств. Так, рекристаллизационный отжиг заметно снижает предел прочности при комнатной и повышенных температурах и повышает пластичность в интервале 815—1100° (рис. 67). Даже разница в условиях спекания порошкообразного молибдена — в вакууме или в водороде — связана с получением неодинаковых значе- [c.881]

Уже проведение кратковременных испытаний на растяжение при высоких температурах в вакууме показало, что предварительная обработка и способ получения молибдена и его сплавов оказывают существенное влияние на характеристики механических свойств. Так, рекристаллизационный отжиг заметно снижает предел прочности при ко.мнатной и повышенных те.мпературах и повышает пластичность в интервале температур 815—I ЮО С (фиг. 175). Даже разница в условиях спекания порошкообразного молибдена (в вакууме или в водороде) оказывает определенное влияние на механические свойства. Сравнение кривых деформации образцов молибдена, изготовленных методом порошковой металлургии и путем плавки в вакуумной печи, показано на фиг. 176. При понижении температуры испытания влияние способа изготовления молибдена на ход кривых деформации проявляется особенно резко. Это послужило основанием к проведению серийных испытаний молибдена на растяжение при различных температурах (фиг. 177) оказалось, что критическая температура перехода молибдена из вязкого в хрупкое состояние (определялась в основном по значениям относительного сужения) достаточно высока, и это следует учитывать при конструктивных расчетах. Дальнейшие испытания показали также, что критическая температура зависит от скорости деформации, условий нагружения, величины зерна и наличия загрязнений, в первую очередь углерода, кислорода и азота, образующих с молибденом твердый раствор. [c.764]

Механические свойства. Влияние алитирования на механические свойства проверено на сплавах ЖС6К, ЭИ867, ЭИ929. Проведены испытания на длительную прочность, кратковременный разрыв при комнатной и повышенных температурах и усталостную прочность при 900°. Алитирование проводилось при температуре 950° (совпадающей для большинства изученных сплавов с температурой старения) в течение 4 час., отжиг при 950° в течение 2 час. [c.109]

Влияние температуры отжига на механические свойства го-рячекаваного сплава характеризуется кривыми, изображенными на рис. 38. Результаты испытания механических свойств сплава при температурах ниже и выше 0° приведены на рис. 39. [c.79]

Изменение механических свойств ВеО под действием облучения изучалось всеми исследователями, проводившими опыты с облучениями этого материала. Сообщалось, что модуль упругости ВеО плотностью 2,74 г/см уменьшается на 50% после облучения потоком быстрых нейтронов 6-10 нейтрон/см при температуре меньше 100° С, а при плотности 2,90 г/см — на 64% [76]. Таким образом, снова подтверждается вывод, что чем выше плотность ВеО, тем меньше ее устойчивость при облучении. Кларк [41, 43] подвергал ВеО облучению тепловыми нейтронами до 5 х X 10 ° нейтрон/см" и сообщил, что сопротивление изгибу и модуль Юнга существенно не изменялись. Эльстон и Лаббе [77] опубликовали, видимо, наиболее полные данные по изменению прочности на сжатие как функции температуры облучения, плотности вещества, потока нейтронов и температуры отжига. Их результаты представлены на рис. 4.12. Они сделали вывод, что сопротивление сжатию уменьшается с увеличением дозы облучения и что это уменьшение более резко выражено в ВеО большей плотности. Облучение при повышенных температурах (350° С) оказывало меньшее влияние на механические свойства. Потока быстрых нейтронов [c.162]

В связи с изготовлением биметаллических вкладышей начала успешно применяться новая группа высоколегированных алюминиево-оловянных сплавов. Особенностью этих сплавов (99,5% олова и 0,5% алюминия) является наличие в их структуре большого количества мягкой, легкоплавкой эвтектики, механические и физические свойства которой весьма близки к чистому олову. Антифрикционные свойства высокооловянистых алюминиевых сплавов близки к свойствам баббитов. Конструкционная прочность подшипника из такого сплава обеспечивается стальной основой, а усталостная прочность в большой мере — состоянием алюминиевого сплава с оловом. Рядом исследований показано, что от размера, количества и характера распределения оловянистой составляющей двойных и более легированных сплавов в значительной мере зависят их антифрикционные и механические свойства, особенно усталостная прочность. С увеличением содержания олова в сплавах наблюдается тенденция к образованию междендритной и межэеренной непрерывной сетки олова. Эту тенденцию в некоторой области концентрации можно устранить применением повышенной скорости кристаллизации, а также путем добавок никеля и меди. При содержании олова около 20% и более оловянистая эвтектика образует непрерывную сетку при всех условиях охлаждения и легирования. Большое влияние на структуру сплава оказывает режим термической обработки. В случае применения отжига выше температуры рекристаллизации сплава (350° С) оловянистая эвтектика в сплавах, содержащих даже менее 20% олова, распределяется в форме непрерывной сетки. Как показали исследования, применением холодной деформации с последующей рекристаллизацией можно добиться дискретного распределения оловянистой эвтектики в сплавах, содержащих до 30% олова. При этом характер и величина включений оловянистой фазы зависят от степени холодной деформации и температуры отжига. Чем выше первая и ниже вторая, тем более дискретна структура сплава. В случае дискретной формы оловянистой фазы усталостная прочность сплавов значительно возрастет, превышая усталостную прочность свинцовистых бинарных бронз. Антифрикционные свойства сохраняются на высоком уровне и характеризуются низким коэффициентом трения с высокой устойчивостью против заедания. [c.120]

Влияние температуры и длительности отжига на механические свойства ниобия с рениевым покрытием [c.104]

Способ Шютца [16]. Чугун с повышенным содержанием углерода (3,2—3,6% С) и кремния (3,0—3,5 Si) заливается в металлическую форму. Части отливки, которые получаются при этом отбелёнными, дают после отжига при температуре 800—850° С структуру, состоящую из феррита и микроскопических узелков углерода отжига. Отжиг не только не оказывает вредного влияния на механические свойства чугуна, но и приносит пользу, снимая внутренние напряжения. На фиг. 341 дана сравнительная характеристика обыкновенного, цилиндрового и перлитового чугуна Ланца. [c.205]

Механические свойства при растяжении, сжатии различных полуфабрикатов из бериллия приведены в табл. 85, На свойства бериллия сильно влияют поверхностные концентраторы и общее состояние поверхности (табл. 86, рис. 14). Чувствительность к концентрации напряжений прессовапиого прутка в зависимости от коэффициента концентрации напряжений Kt приведена в табл. 87. Уменьшения влияния концентраторов достигают травлением и отжигом (табл. 88, 89). При повышении температуры испытаний происходит заметное снижение прочности и увеличение пластичности (табл. 90, рис. 15). Бериллий обладает сравнительно невысоким сопротивлением ползучести (табл. 91), модуль упругости снижается при 100 С до 264 700 МПа при 300 С-до 235 300 МПа при W°G—до 147 000 МПа. При минус О G прочность снижается с 539— [c.325]

Миядзаки [13] и Сабури [14] исследовали влияние старения, концентрации Ni и отжига после деформации на механические свойства сплавов Ti—Ni. Влияние концентрации никеля иллюстрируют результаты экспериментов, которые аналогичны описанным выше. Испытания на растяжение при разных температурах проводились на образцах Ti — 50, 50,5 51 % (ат.) Ni, закаленных в воде от ВОО °С. Образцы деформировались на 5 %, затем снималась нагрузка и измерялся возврат остаточной деформации при медленном нагреве от точки A до Т>А . На рис. 2.13 показано семейство кривых напряжение — деформация, полученных на [c.70]

При оптимальных режимах термической обработки ста ли имеют невысокую твердость, прочность, теплостойкость и удовлетворительную вязкость Вследствие высокой сте пени легирования стали обладают высокой прокаливав мостью и стойкостью против перегрева, в связи с чем температура аустенитизации этих сталей довольно высока (выше 1050 С), что обеспечивает достаточную полноту растворения карбидов в аустените и образование высоко легированного мартенсита На рис 228 показано влияние температуры отпуска на механические свойства стали 11Х4В2С2ФЗМ После оптимального отпуска (530 °С) сталь имеет высокий комплекс механических свойств Не достатком сталей данного типа является образование круп ных избыточных карбидов при отжиге заготовок, что тре бует применения больших деформаций для раздробления крупных карбидных фаз [c.389]

Нерастворимые элементы РЬ и Bi ухудшают механические свойства меди и однофазных сплавов на ее основе. Образуя легкоплавкие эвтектики (соответственно при 326 и 270 °С), располагаюш иеся по границам зерен основной фазы, они вызывают красноломкость. Причем вредное влияние висмута обнаруживается при его содержании в тысячных долях процента, поскольку его растворимость ограничивается 0,001 %. Вредное влияние свинца также проявляется при малых его концентрациях (< 0,04 %). Висмут, будучи хрупким металлом, охрупчивает медь и ее сплавы. Свинец, обладая низкой прочностью, снижает прочность медных сплавов, однако вследствие хорошей пластичности не вызывает их охрупчивания. Кроме того, свинец улучшает антифрикционные свойства и обрабатываемость резанием медных сплавов, поэтому его применяют для легирования. 3. Нерастворимые элементы О, S, Se, Те присутствуют в меди и ее сплавах в виде промежуточных фаз (например, СигО) СигЗ), которые образуют с медью эвтектики с высокой температурой плавления и не вызывают красноломкости. Кислород при отжиге меди в водороде вызывает водородную болезнь , которая может привести к разрушению металла при обработке давлением или эксплуатации готовых деталей. [c.303]

Состав и области применения основных сплавов приведены в табл. 48. Все указанные сплавы выплавляют в пёчдх различного типа (открытых, вакуумных, вакуумно-компрессионных). Режимы обработки полуфабрикатов из них приведены в табл. 49. В табл. 49 и 50 приведены характеристики основных физических и механических свойств сплавов после оптимального режима обработки каждого сплава (для сплава медь—кадмий — холодная деформация с обжатием на 50%, для днспер-сионно-твердеющих сплавов — за1йлка на пересыщенный твердый раствор, холодная пластическая деформация с обжатием 40—60% и старение). Применение для сплавов последнего типа только закалкя и старения снижает уровень механических свойств. На рис. 23, 24, 25 показаны зависимости предела прочности Ов от температуры отжига, изменения модулей нормальной упругости и коэффициентов линейного расширения всей группы сплавов от температуры, влияние степени деформации на механические свойства. В табл. 50 и на рис. 23 показано, что свойства сплавов существенно зависят от их состава. Однако некоторые свойства определяются основой — медью н сравнительно слабо [c.459]

Рассмотрим влияние СПД на механические свойства сплава МА15. При этом важно сравнить механические свойства сплава при комнатной температуре в исходном состоянии (горячепрессован-ный пруток), после деформирования в режиме СП течения и после отжига при температуре СПД, равной 450 °С. [c.134]

До недавнего времени считали, что теплофизические свойства сталей мало меняются в зависимости от их структурного состояния, хотя в общей формулировке известна зависимость свойств, в том числе и тепло-физических, от структуры металла. Поэтому были исследованы основные теплофизические свойства ряда сталей после обработки их в оптимальных для механических свойств режимах ТЦО. Теплофизические свойства, в частности теплопроводность к сплава, определяются следующими его структурными факторами химическим составом, размером и формой зерен, строением границ и ориентацией зерен, ликвацией, стро-чечностью, упорядоченностью твердых растворов и т. д. Имеющиеся в справочной литературе данные о теплопроводности получены в основном для металлов, находящихся в равновесном состоянии после отжига, высокого отпуска, и не отражают в полной мере влияния ТО на теплопроводность. Это привело к распространению мнения о независимости к от режимов ТО. Однако известно, что у закаленных стальных образцов Я на 30—40 % ниже, чем у отожженных. Исследование показало, что в результате ТЦО сплавов в соответствующих режимах к существенно изменяется. В отдельных случаях к снижалась в 2 раза по сравнению с отожженным состоянием сплава. В табл. 3.32 приведены результаты определения к при комнатной температуре ряда сплавов, прошедших стандартный отжиг и СТЦО. В последней колонке [c.126]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...