Коэффициент искажения формы

Рис. 3. 23. Влияние расположения и формы литников на коэффициент искажения формы образцов из наполненного найлона 66 [2].

Необходимо, чтобы напряжение на объекте испытания имело частоту 50 0,5 гц, причем коэффициент искажения формы кривой не должен быть более 5%. Это означает, что ни одна из ординат кривой напряжения не должна отличаться от соответствующей ординаты основной синусоиды более чем на 5% амплитуды основной синусоиды. При напряжении до 5 кв применяются трансформаторы как с изолированными, так и с одним заземленным выводом. При более высоких напряжениях один из выводов обычно заземляется. [c.74]

При совместной работе тиристорного стабилизатора напряжения с асинхронным расщепителем фаз система обеспечивает поддержание постоянства переменного однофазного напряжения в пределах 205. ... .. 225 В при коэффициенте искажения формы не менее 0,96 в установившихся режимах и входном напряжении 220. .. 300 В, что соответствует напряжению в контактной сети в пределах 22. .. 29 кВ. Длительно допустимый ток стабилизатора напряжения 180 А. [c.243]

Коэффициент искажения формы 158 Краска 249 [c.300]

Эта центробежная энергия складывается с кулоновской и тем самым увеличивает потенциальный барьер. Искажение формы барьера за счет центробежной энергии довольно незначительно главным образом из-за того, что центробежная энергия спадает с расстоянием значительно быстрее кулоновской (как а не как г" ). Однако, поскольку это изменение делится на постоянную Планка и попадает в показатель экспоненты, то при больших I оно приводит к изменению времени жизни, выходящему за пределы, обусловленные степенью неопределенности теории. В табл. 6.1 приведен коэффициент k уменьшения вероятности распада для разных / при типичных значениях Е = 5 МэВ, R = 9,6-10"см. [c.227]

Зависимость коэффициента преобразования от частоты называют амплитудно-частотной характеристикой (АЧХ) преобразователя. В качестве параметров АЧХ принимают следующие величины рабочую частоту /, соответствующую максимальному значению коэффициента преобразования Кии и предопределяющую достижение максимальной чувствительности пьезоэлектрического преобразователя (ПЭП) полосу пропускания Af = h—f , где /i и /а — частоты, при которых Кии уменьшается на 3 дБ (0,707) по сравнению с максимальным значением при излучении либо приеме или на 6 дБ (0,5) в режиме двойного преобразования (совмещенном). Чем больше полоса пропускания, тем меньше искажение формы излученного и принятого акустического импульса, меньше размеры мертвой зоны, выше разрешающая способность и точность определения координат дефектов. Расширить полосу пропускания можно путем уменьшения электрической добротности Qa или увеличения акустической добротности Qa. однако при этом снижается чувствительность. Применяя четвертьволновой просветляющий слой и подбирая оптимальное демпфирование, удается расширить полосу пропускания, одновременно повышая чувствительность, так как протектор снижает акустическую добротность за счет отвода энергии ультразвука в сторону изделия. Высокая чувствительность в сочетании с широкой полосой пропускания достигается при Qg = Q а 2. .. 4. [c.134]

Пусть теперь п будет изменяться с изменением х, у, z. Тогда плоская волна (9.90) уже не будет удовлетворять уравнению (9.87), так как коэффициент преломления будет неодинаковый, что приведет к искажению формы этой волны. Мы, однако, будем считать, что п не сильно изменяется от точки к точке, и решение уравнения (9.87) будем искать в виде [c.339]

Обозначим отрезки, длина которых равна масштабным единицам измерения вдоль осей координат,"через ву, е , а соответствующие проекции — через вук, ek. Получим три коэффициента искажения параметров формы отрезков, параллельных осям координат, в виде [c.54]

Учитывая гораздо меньшее применение в технике измерения вибрации удара и шума стабилизаторов переменного напряжения, перечислим дополнительные параметры, которыми они характеризуются — это стабильность выходного напряжения в зависимости от частоты питающего напряжения, коэффициент мощности, искажение формы кривой выходного напряжения. [c.258]

Большое значение для правильного выбора допускаемых напряжений и надежности работы котла или турбины имеет коэффициент запаса прочности. Необходимо, чтобы при эксплуатации и испытаниях возникающие напряжения не вызвали искажения формы или разрушения элементов теплосилового оборудования. [c.186]

В этом разделе будут рассмотрены одномерные сходящиеся и расходящиеся сферические и цилиндрические волны. Амплитуда этих волн, в отличие от плоских, меняется не только под действием диссипативных процессов, но и из-за геометрических условий распространения. Очевидно, что это обстоятельство должно сказаться на масштабах различных явлений, связанных с искажением формы волны в расходящихся волнах амплитуда волны быстро убывает и нелинейные искажения тормозятся не только тем, что в среде есть диссипативные потери, но и расходимостью наоборот, в сходящихся волнах амплитуда волны возрастает и геометрические условия распространения в какой-то мере компенсируют затухание в среде, что способствует развитию нелинейных эффектов. Есть некоторая аналогия между распространением плоской волны в диссипативной среде и распространением неплоских волн. Эта аналогия связана с тем, что нелинейные явления не чувствительны к причинам, вызывающим изменение амплитуды волны. Однако она недостаточно глубока, ибо как для цилиндрических, так и для сферических волн не может быть введен какой-то не зависящий от координат дополнительный коэффициент эффективной вязкости . [c.123]

У.меньшение подмагничивающего поля в зоне сварного соединения обусловлено размагничивающим действием формы усиления щва. При этом в ряде случаев, когда усиление шва имеет вид эллиптического цилиндра, намагничиваемого вдоль оси эллипса, возможно осуществление оптимальных условий магнитной записи вследствие сохранения достаточного уровня подмагничивающего поля на значительном участке усиления сварного шва. Тенденция к образованию протяженных участков с постоянным подмагничивающим полем линеаризации растет с увеличением коэффициента формы усиления сварного шва. Рассмотрение подмагничивающих полей позволяет установить связь появления ложных сигналов, указывающих на дефекты в бездефектных сварных соединениях, с искажениями формы усиления сварного шва. [c.92]

Оптическая рефракция. Оптическая рефракция является детально изученным и хорошо известным эффектом. Классический пример — распространение света (например, от восходящего или заходящего Солнца) над поверхностью моря. Коэффициент преломления воздуха над поверхностью моря плавно изменяется с высотой, что приводит к искажению формы солнечного диска. [c.176]

Чтобы показать форму вырезов на детали 7, ее пришлось изобразить в другом виде аксонометрии х у г , аналогичном построенной при проецировании из IV утла пространстве (см. рис. 460). Направление осей изменилось по сравнению с аксонометрией других деталей, но коэффициенты искажения совпадают. [c.197]

Стыковые швы. Концентрация нормальных напряжений возникает от искажений формы поперечного сечения, вызванных сваркой (рис. IV.1). Чем больше смещение сварного сечения относительно нейтральной оси, по которой действует усилие, чем резче переход от усиления шва к основному металлу (радиус R), тем выше теоретический коэффициент концентрации напряжений. [c.51]

Постоянная составляющая сварочного тока создает постоянное магнитное поле в сердечнике трансформатора и дросселя. Это приводит к искажению формы кривой тока и уменьшению коэффициента мощности дуги и понижению устойчивости ее горения. При этом увеличивается ток холостого хода трансформатора, ято приводит к неполному использованию его мощности. [c.430]

Коэффициент искажения формы кривой напряжения в установивщемся режиме работы не должен превыщать 8%. (Коэффициент искажения формы кривой напряжения определяется отношением корня квадратного из суммы квадратов амплитудных значений высших гармоник напряжения к амплитудному значению первой гармоники напряжения.) [c.158]

Так как в этом случае плоскость аксономег-рических проекций параллельна фронтальной плоскости П2, то все грани детали, параллельные П2, в аксонометрии изобразятся без искажения. Начало координат целесообразно расположить в одной из точек оси полумуфты. Пусть это будет точка О, расположенная в плоскости, от которой начинается шпоночная канавка. Центры остальных окружностей смещены вдоль оси у от начала координат. Смещение каждого центра определяется его координатой у, уменьшенной вдвое (коэффициент искажения по оси у равен 0,5). Для того чтобы построить внешний контур торцовой грани кулачков, нужно было на оси у взять точку С, удаленную от начала координат на расстояние, равное Ус 2. Аналогично найдены центры и других окружностей. Чтобы изображение полумуфты получилось более наглядным, выполнен разрез двумя плоскостями, вскрывающий ее внутреннюю форму. Заметим, что построение аксонометрии детали с вырезом 1/4 части ее целесообразно начинать с создания тех фигур (сечений), которые оказываются расположенными в секущих плоскостях. Покажем применение этого способа на следующем примере. [c.154]

Всякое изменение амплитуд или фаз гармоник в спектре какого-либо негармонического колебания сопровождается изменением формы данного негармонического колебания. Поэтому, если при воздействии негармонической внешней силы на какую-либо систему соотношения между амплитудами и фазами вынужденных колебаний, возбуждаемых разными гармониками внешней силы, оказываются не такими, как в спектре внешней силы, то это указывает на искажение формы колебаний при их вос-произвдении в системе. Чтобы негармоническое колебание воспроизводилось без искажений, амплитуды всех гармоник спектра вынужденного колебания должны быть пропорциональны соответствующим амплитудам спектра внешней силы, причем коэффициент пропорциональности не должен зависеть от частоты сдвиги фаз всех гармоник вынужденного колебания относительно фаз соответствующих гармоник внешней силы долнгны быть пропорциональны частотам гармоник. Однако точно эти условия никогда не выполняются. [c.621]

Но, как видно из (17.22), коэффициент пропорциональности между амплитудой смещения X какой-либо гармоники вынужденного колебания и амплитудой Fg той же гармоники внешней силы при Ь бол1,шом, а т и k малых существенно зависит от частоты ш рассматриваемой гармоники вместе с тем, как видно из (17.23), от w существенно зависит и угол сдвига фаз ф. Следовательно, искажения формы негармонической внешней силы принципиально неизбежны н в линейной колебательной системе с большим затуханием, и в апериодической системе. Таким образом, всякая линейная система в той или иной степени искажает форму негармонической внешней силы, воспроизводя эту форму в вынужденных колебаниях. [c.621]

В упомянутой выше литературе практически отсутствуют сведения о точности калибровки, обеспечиваемой теми или иными вибростендами. Лишь в отдельных работах приводятся данные о точности измерения амплитуды перемещений вибростоликов [6] и результаты экспериментального определения коэффициентов нелинейного искажения формы кривой колебаний этих столов [7]. [c.105]

Термоциклирование сложных по конфигурации образцов графитизированной стали в вакууме приводило к равномерному увеличению всех размеров. Увеличение объема стали на 35% не сопровождалось искажением формы образцов — кубов, колец, пластин. Поверхности термоци-клированных образцов оставались гладкими, без трещин. С накоплением пористости механические свойства стали и чугуна ухудшались снижалась пластичность, прочность, твердость. Зависимость предела прочности от пористости описывается предложенным Б. Я. Пинесом соотношением [192], в котором значение коэффициента ослабления в [c.149]

Исследования на плоских моделях объемной задачи резьбового соединения приближенно оценивали возможные концентрацию и распределение напряжений по контуру резьбы, но не позволяли измерить распределение нагрузки но виткам резьбового соединения. Применение метода замораживания , приведенное в ряде работ (см., например, [2,3]), не обеспечивает соблюдения условий моделирования из-за значительного искажения формы резьбы и получаемых нарушений условий контакта, которое осуществляется в большом числе мест соединений зубьев. Необходимость обеспечения условий контакта, особенно при большом числе мест соединений, как известно, делает метод замораживания , требующий больших деформаций в модели, неудовлетворительным. Тензоизмерения па натурной конструкции, где все условия работы соединения соблюдены, не позволили пока достаточно хорошо замерить распределения напряжений по контуру и концентрации напряжений из-за малых размеров по дну резьбы и отсутствия достаточных зазоров между навинчиваемыми частями соединения. При исследованиях, рассмотренных в [4], распределение усилий по виткам резьбы определялось экспериментально на натурной конструкции резьбового соединения, нагружаемого в разрывной машине. Эта задача давала в какой-то мере приближенное решение, так как усилия оценивались по показаниям тензодатчиков, установленных по дну искусственно выполненной продольной канавки в соединении. Распределение напряжений по контуру резьбы и коэффициенты концентрации находили с применением плоских моделей и моделей прозрачного оптически нечувствительного материала с вклейками из оптически чувствительного материала по диаметральному сечению. Этот путь экспериментального решения был правильный, однако размер моделей оказался недостаточным для возможности правильной оценки порядков полос интерференции для зон концентрации напряжений. [c.137]

Таким образом, релаксирующие среды, вообще говоря, не являются средами, где коэффициент поглощения квадратично зависит от частоты. Высокочастотные гармоники, появляющиеся в процессе нелинейного искажения формы профиля волны, могут попадать в область ot 1, где релаксационная часть поглощения не зависит от частоты. Уже одно это может привести к некоторому отличию процессов пскажения и поглощения волн конечной амплитуды. Другим существенным обстоятельством является то, что в релаксирующих средах имеет место дисперсия скорости звука. то приводит к тому, что между появляющейся в области дисперсии гармоникой и порождающей ее волной могут в процессе распространения изменяться фазовые соотношения или, как иногда говорят, не выполняться условия синхронизма. [c.131]

Остановимся на одном весьма существенном недостатке измерения коэффициента поглощения звука по акустическим течениям. При этих измерениях приходится пользоваться довольно большими интенсивностями звука. В некоторых работах, по-видимому, акустические числа Рейнольдса Re были 1. Помимо того, что эккартовская теория в этой области неприменима, коэффициент поглощения в этом случае из-за нелинейного искажения формы волны (см. гл. 3, 4) больше, чем коэффициент поглощения волны малой амплитуды. Увеличение поглощения, по-видимому, приводит к тому, что скорость теченпя больше эккартовской, и в результате экспериментальное отношение объемной вязкости к сдвиговой, или экспериментальный коэффициент поглощёния, определенный этим [c.245]

В общем случае дефекты твердых тел оказывают влияние на упругие модули третьего порядка. В настоящее время имеются прямые экспериментальные доказательства такого влияиия [17, 18] (см. 4 этой гладаы). Следовательно, измеряемые экспериментально модули третьего порядка имеют примесь , связанную с дефектами твердого тела. В некоторых случаях эта примесь мала по сравнению с модулями третьего порядка идеального изотропного твердого тела. Так, по-видимому, обстоит дело при измерении нелинейного параметра для продольных волн в свободных от внепших механических напряжений образцах экспериментальное значение нелЕшейного параметра при этом удовлетворительно совпадает с тем, что можно получить на основании элементарной теории твердого тела Борна или Из значения коэффициента теплового расширения твердых тел [19]. В других случаях, например при искажении формы продля поперечной волны (второй сдвиговой гармоники), примесь является основ-вгой причиной наблюдаемого эффекта согласно пятиконстантной теории упругости этот эффект не должен был бы наблюдаться вовсе (см. далее). [c.308]

Линейные коэффициенты расширения и сжимаемости анизотропны и находятся в тесной связи с симметрией кристалла. Если, например, нагревать или сжимать кристаллический шар и измерять при изменении условий коэффициенты а и х по различным направлениям, то наблюдается искажение формы кристаллов с низкой симметрией. Только у аморфных веществ и кристаллов кубической сингонии шар сохраняет свою форму у кристаллов более низкой симметрии с двумя различными линейными коэффициентами расширения а и а[ он превращается в эллипсоид вращения, с тремя различными линейными коэффициентами расширения а, а , а —-в трехосный эллипсоид. Соответствз ющая закономерность справедлива и для коэффициента %. Связь линейных коэффициентов с кристаллической структурой [c.39]

Так, при ударе твердой частицы в материале при упругой деформации могут возникнуть волны уплотнения (продольная волна), распространяющиеся со скоростью [(X + 2ji)/p] / , где X и ц - константы упругости Ляме, ар- плотность волны искажения формы элемента (попе-)ечная волна, деформация сдвига), распространяющиеся со скоростью (1/р) волны Рэлея (поверхностная волна), скорость распространения которых не зависит от частоты и не совпадает со скоростью распространения продольных или поперечных волн (скорость волны Рэлея Уд, составляет 0,919 от скорости поперечной волны при коэффициенте Пуяссона, равном 0,25) [2, с. 19-21]. [c.7]

Основные дефекты изделий пластического формования — трещины, искажения формы изделия (деформация) и взрывообразное разрушение. В связи с незначительным коэффициентом усадки и относительной усадкой основным дефектом изделий полусухого формования является взрывообразное разрушение. [c.349]

Говоря об удельной нагрузке, нужно четко представлять геометрию соприкасающихся тел, так как она определяет истинные размеры номинальной площади контакта. Так, например, в шарнирах втулочных цепей следует различать три номинальных значения площади контакта. Обычно ее характеризуют площадью диаметрального сечения отверстия во втулке F = dl. Удельная нагрузка при этом определяется по формуле (61). С учетом искажения формы втулки при запрессовке с натягом или изгиба валика номинальная площадь контакта F = mdl, где т — коэффициент, учитывающий уменьшение площади контакта вследствие бочко-образности втулки или изогнутости валика. [c.84]

Например, если строят диметрическую проекцию многоугольника, вытянутого в одном направлении, то параллельно этому на-нравленню проводят ось X или 2, которая имеет коэффициент искажения, близкий к единице (рис. 82, а). Несоблюдение этого условия приводит к значительному искалсению формы многоугольника (рис. 82, б). [c.57]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...