Модель с сосредоточенной нагрузкой

Модель с сосредоточенной нагрузкой [c.349]

Идея этой модели состоит в том, что все ёмкости, связанные с проводниками и входами вентиля, объединяют вместе и образуют один эквивалентный конденсатор. Ёмкость этого конденсатора затем умножалась на параметр вентиля (источника сигнала), который обычно выражался в нс/пФ для получения значения задержки точка-точка. Модель с сосредоточенной нагрузкой отличается тем, что все узлы на проводнике начинают передачу в одно и тоже время и с одинаковой крутизной импульса. Эта модель также может называться чистой КС-моделью. [c.349]

Уменьшение размеров электронных устройств в середине 1980-х годов вызвало потребность в более точном описании внутренних соединений, чем это позволяла сделать модель с сосредоточенной нагрузкой. Вследствие этого появилась распределённая R -модель (Рис. Б.7). [c.350]

Модель стальной балки на шарнирных опорах, изготовленная из той же стали в 1/5 натуральной величины, была испытана на удар сосредоточенной нагрузкой, в 5 раз меньшей, чем динамическая нагрузка в действительной балке. Высота падения этой нагрузки также была уменьшена в 5 раз по сравнению с действительной. Определенный опытным путем (из сравнения статической и динамической деформации модели балки) динамический коэффициент оказался равным 6. Определить величину динамического коэффициента в действительной балке. [c.316]

Сосредоточенные нагрузки прикладывали к верхнему поясу диафрагм через прокладки (рис. 2.35). При исследовании модели в стадии упругой работы нагрузкой служили тарированные чугунные грузы, которые укладывали на платформы, подвешенные к оболочке при загружении ее до разрушения использовали домкраты. При этом домкраты упирали в балки стенда, а нагрузка на оболочку передавалась с помощью силовых тяг и траверс. [c.101]

Рис. 2.64. Деформации в плите моде.чи с одним ребром от нормальных сил (а) и от моментов (б) сравнение прогибов и деформаций в плитах моделей с одним и двумя ребрами (в) при сосредоточенных нагрузках Р=800 Н, приложенных

Модель нагружали сосредоточенными силами поочередно в двенадцати точках (рис. 3.53,а), доведя до разрушения нагрузками в точках 11 и 12. Схема излома модели при нагружении в точке 11 характеризовалась образованием радиальных и эллиптических трещин (рис. 3.53,6). У нижнего шарнира в криволинейном ребре в плите образовались трещины, шедшие под углом 45° к контуру. Нижняя арматура ребер под местом приложения силы достигла текучести. Разрыв нижней арматуры произошел у вута в зоне пересечения ребер (рис. 3.54). Ребра в пластических шарнирах в зоне действия отрицательных моментов разрушались неодинаково. В узле А (рис. 3.54) образовалась косая трещина, при разрушении потекла верхняя арматура (о чем свидетельствуют образовавшиеся на арматуре шейки). В полке в этой зоне имелись трещины, прошедшие под углом 45° к контуру. Трещины образовались также с наружной стороны верхнего пояса диа- [c.272]

Так обстоит дело, если весь паротурбинный блок рассматривается как система с сосредоточенными параметрами. При переходе с одной нагрузки на другую в модели изменяются величины коэффициентов уравнений. Их значения легко получить, подставив величины физических параметров, соответствующих новому статическому режиму, в выражения для коэффициентов. [c.357]

К виду, аналогичному (49), могут быть приведены выражения операторов динамических податливостей ряда типовых моделей объектов с распределенными параметрами, например упругих стержней, совершающих продольные, крутильные или поперечные колебания, балок, совершающих изгибные колебания, и т. п. [121. Число форм колебаний при этом неограниченно увеличивается, а коэффициенты форм становятся функциями непрерывной координаты у, характеризующей положение рассматриваемого сечения. Обозначая их соответственно У)> имеем при передаче воздействия в сечение у = А от сосредоточенной нагрузки, приложенной к сечению У= В, [c.25]

Модели нагружения. Эти модели содержат схематизацию внешних нагрузок по координатам, времени, а также по воздействию внешних полей и сред. Силовые нагрузки, действующие на конструкции, можно разделить на три группы 1) объемные или массовые силы 2) поверхностные силы 3) сосредоточенные силы. Объемные нагрузки действуют на каждую частицу внутри тела. К таким нагрузкам относятся собственный вес конструкции, силы инерции, силы магнитного притяжения и т.п. Поверхностные нагрузки распределены по значительным участкам и являются результатом взаимодействия различных конструктивных элементов одного с другим или с другими физическими объектами (например, давление жидкости или газа на стенки сосуда, давление ветра на оболочку градирни и т.п.). Если силы действуют на небольшую поверхность конструкции, то их можно рассматривать как сосредоточенные нагрузки, условно приложенные в одной точке. По характеру действия нагрузки можно разделить на статические и динамические. Статическая нагрузка возрастает от нуля до своего номинального значения и остается постоянной во время эксплуатации конструкции. Переменное, или динамическое, нагружение — нагружение, изменяющееся во времени. Часто встречающимся видом переменного нагружения являются циклические нагрузки, характеризующиеся периодическим изменением значения и/или знака. Модели нагружения должны учитывать воздействие полей и сред. Наиболее существенным является воздействие температурного поля. Изменение температуры элементов конструкций вызывает температурные деформации. Если они не удовлетворяют уравнениям совместности деформаций, то в элементах конструкций возникают температурные напряжения, значения которых часто оказываются соизмеримы со значениями напряжений, возникающих от воздействия внешних сил. Кроме того, изменение температуры влияет на механические характеристики конструкционных материалов. В некоторых случаях приходится учитывать влияние нейтронного облучения, электромагнитного поля, воздействие коррозионных сред. [c.401]

Первоначальный контакт модели с опорной поверхностью возникает в точке. Поскольку кольцо обладает конечной изгибной жесткостью, то кривизна кольца в точке первоначального касания уменьшается до нуля лишь при некоторой нагрузке. До этого момента контакт остается точечным, а реакция опоры представляет собой сосредоточенную силу. При дальнейшем увеличении нагрузки начинает расти площадь контакта с опорной поверхностью, и реакция опоры распределяется по этой площади. Следовательно, процесс обжатия кольца можно разделить на два этапа. [c.39]

Оптические и механические свойства такого неполностью полимеризованного материала изучались на образце в виде круглого диска, сжатого сосредоточенными силами вдоль диаметра. ДиСк был изготовлен из пластины материала, отлитой по описанной методике. Внутри пластины помещали сетку из резиновых нитей для того, чтобы получить одновременно с картиной изохром и деформации. Модель выдерживали 4 час при постоянной нагрузке. За это время материал деформировался упруго и вязкоупруго, становясь все более жестким. Были сделаны фотографии картинг изохром и сетки до деформации и в разные моменты времени после-нагружения и после разгрузки модели. Графики изменения порядков полос интерференции вдоль горизонтального диаметра диска, приведенные на фиг. 5.37, показывают, что картина полос меняется со временем, но в диске всегда сохраняется упругое распределение напряжений, что играет важную роль. Три кривые на фиг. 5.37 построены по фотографиям, снимавшимся сразу после нагружения, через 4 час после него (непосредственно перед снятием нагрузки) и через 16 и 64 час после разгрузки. Так как картины, полученные через 16 и 64 час после разгрузки, оказались одинаковыми, можно сделать вывод, что картина, полученная через 16 час, остается в модели постоянно. [c.175]

Расчет ребристых оболочек на основании решения контактной задачи взаимодействия ребра с плитой. В соответствии с работой [12] в ПИ-1 Госстроя СССР проведен расчет ребристой двухволновой модели (см. 2.2.2) на действие сосредоточенных сил. В расчете учитывалось влияние скатной составляющей нагрузки. Как видно из рис. 2.86, результаты такого расчета наиболее близки к опытным данным. В этом случае имеет место удовлетворительное качественное и количественное совпадение в распределении нормальных сил и моментов. В частности, в месте [c.170]

Следует сразу заметить, что погонные и сосредоточенные силы как таковые в природе не существуют, поскольку их определения включают абстрактные математические понятия линии и точки. Эти нагрузки являются удобными для расчета моделями реальных локальных поверхностных сил, приложенных соответственно по сильно вытянутым в одном направлении узким полоскам поверхности или по малым по сравнению с поверхностью площадкам. Правомочность таких моделей и область их применения мы обсудим в гл. 2 в связи с принципами перехода от реальной конструкции к расчетной схеме. [c.16]

Сжатая по диагонали квадратная пластинка. На модели квадратной пластинки размером 50 X 50 мм и толщиной 6,5 мм (фиг. IV. 15) поляризационно-оптическим методом была получена картина полос интерференции при величине сжимающей нагрузки Р == 122 кг. По этой картине найдены разности главных напряжений внутри области модели и суммы главных напряжений на ее свободном контуре. Так как в точке приложения сосредоточенной силы сумма главных напряжений имеет весьма большую величину, то часть модели у вершины, ограниченная сторонами квадрата и цилиндрической поверхностью, совпадающей с полосой интерференции т = 25, не рассматривается и величины напряжений в ней должны бы находиться с учетом особенностей условий контакта. Сумма главных напряжений в точках на линии т = 25 может быть определена, как для клина с углом при вершине 2а = 90°. [c.286]

В связи с еще большей сложностью расчета напряжений в лопасти по заданной неравномерной нагрузке их следует находить путем тензометрирования моделей лопастей по приводимой ниже методике. При тензометрическом определении напряжений на моделях лопастей от неравномерной нагрузки используется установленная экспериментально для лопастей гидротурбин линейная зависимость напряжений от нагрузки. Эта линейная зависимость получается для моделей лопастей также и при приложении сосредоточенных нагрузок, вызывающих напряжения достаточной для измерения величины. Это 29 451 [c.451]

Сравнению различных моделей описания пароперегревателя котельного агрегата посвящена работа [Л. 143]. Отмечается, что при колебаниях расхода жидкости и тепловой нагрузки представление пароперегревателя в виде сосредоточенного объекта вполне корректно. Заметим, что в (Л. 3] сделан тот же вывод в отношении теплообменника с постоянной (по длине) [c.109]

Схема упругого вала с точечными массами используется и при расчете частот валов сложной конфигурации, когда трудно выделить точки приложений сосредоточенных масс. В этом случае расчетная схема составляется по методу дискретных моделей. Реальный вал разделяется на участки, имеющие постоянное сечение и однотипную нагрузку. Масса каждого участка сосредоточивается в центре тяжести и рассматривается как точечная участки, соединяющие вал, считаются невесомыми. [c.65]

Для рассматриваемого варианта модели точечный контакт с плоскостью при конечной нагрузке невозможен, так как при воздействии сосредоточенной силы должен возникнуть излом кольца. Поэтому зона контакта образуется сразу же при приложении нагрузки. [c.44]

В данном режиме работа зависаний основной кровли и слоев-мостов в покрывающей толще имеет близкую аналогию с работой плит, заделанных по трем сторонам опорного контура, нагруженных равномерно-распределенной нагрузкой по всей площади и сосредоточенными силами по свободному краю. При соотношении длины лавы к шагам обрушений этих слоев более двух-трех величина этих шагов обрушений достаточно близка к величине. эквивалентного пролета. Поэтому воспроизводимые на плоской модели, выделенной по простиранию, закономерности опорного давления в передней зоне могут оцениваться как достаточно близкие к действительным, что относится только к средней части лавы. [c.173]

Плоское тело с круговым отверстием. В качестве последнего примера кратко опишем численные результаты конечноэлементного решения задачи о конечной плоской деформации несжимаемого квадратного образца из резины типа Муни с центрально расположенным круговым отверстием ). Образец защемлен по двум противоположным сторонам (другие стороны свободны), и на него действует сосредоточенная сила, приложенная в середине стороны под отверстием, как показано на рис. 18.40. Размеры недеформированного тела в плане 10 X 10 дюймов, первоначальный диаметр центрального отверстия 4.0 дюйма, а постоянные Муни приняты равными Су — = 80 фунт/дюйм , С2 = 20 фунт/дюйм . Использованная при решении конечноэлементная модель показана на рис. 18.42. Внешняя нагрузка Р величиной в 2000 фунтов прикладывалась в 20 этапов, по 100 фунтов на каждом. [c.379]

Модель задержки транспортная 249 Модель задержки трёхдиапазонная 249 Модель инерционной задержки 248 Модель интерфейсной шины, см. МИШ Модель с сосредоточенной нагрузкой 349 Модель транспортной задержки 249 Модуль 52 Монти Пайтон 319 МОП-транзистор 36 Морби, Фил 144 МП 37 [c.403]

Динамические погрешности механизмов. Исследование динамических погрешностей выполняют с использованием динамических моделей, в которых учитывают инерционные и упруго-диссипати"в-ные свойства элементов механизмов. Обычно используют модели с сосредоточенными параметрами и представляют механизмы колебательными системами с сосредоточенными массами (массовыми моментами инерции) и безмассовыми упругими элементами. Движение механизмов описывают дифференциальными уравнениями, составленными, например, методом Лагранжа [9, 791. При исследовании рассматривают упругую податливость звеньев и элементов кинематических пар механизмов. Например, в колебательной модели кулачкового механизма (рис. 11.5, а, б) учитывают массу толкателя и жесткость с толкателя или высшей кинематической пары кулачок-толкатель [791. В зубчатых механизмах (рис. 11.5,6—д) принимают во внимание инерционные свойства ротора двигателя 1 , зубчатых колес Ji (/1,2)1 нагрузки Js, жесткости валов (сц с ) и зацеплений зубчатых колес (сх, [c.638]

Как отмечалось выше, задержка на вентилях вида вывод-вывод в первых мультимикронных технологиях доминировали над задержками вида точка-точка. К тому же, длительность фронтов и спадов сигнала обычно была больше, чем время, необходимое для их прохождения через внутренние соединения. В этом случае для описания внутренних соединений обычно было достаточно так называемой модели внутренних соединений с сосредоточенной нагрузкой (Рис. Б.б). [c.349]

В главе рассматривается построение различных вариантов нелинейных моделей деформирования объемных тел при сосредоточенной нагрузке с фиксированным направлением действия, осесимметричных и произвольных оболочек при обобщенной гипотезе Тимошенко. В основу положен знергетический подход, заключающийся в конкретизации вида мощности внутренних сил и использовании принципа виртуальных скоростей для получения динамических уравнений и их вариационных формулировок, удобных для построения консервативных численных схем решения нелинейных задач. [c.33]

Вопросы, связанные с исследованием нестационарных процессов деформирования неоднородных конструкций, материалы которых проявляют реологические свойства, пока мало изучены. Здесь можно отметить несколько работ, посвященных решению некоторых частных задач. Гровер и Капур (A.S. Grover, A.D. Kapur) [388, 389] исследовали нестационарный отклик трехслойной прямоугольной пластины, подверженной воздействию импульсной нагрузки в форме полуволны синуса. Свойства вязкоупругого заполнителя учтены посредством использования механической модели, состоящей из двух упругих и двух вязких элементов. Авторами статьи [469] рассмотрено динамическое поведение симметричной трехслойной оболочки, состоящей из композитных несущих слоев и вязкоупругого заполнителя. Предусмотрена возможность воздействия на оболочку случайного равномерного давления или случайной сосредоточенной нагрузки. Решение получено методом Бубнова-Галеркина. [c.17]

Действие сосредоточенных сил. в конструкциях КСТ[)С-чаются внен1пие нагрузки, нриложспныс к небольшим участкам поверхности (рис. 2.32). В таких случаях удобно ввести понятие (модель) сосредоточоппое воздействие плп сосредоточенная сила . [c.54]

Загрузочные устройства для испытания модели. Модель испытывали на силовом стенде. Стенд состоял из 6 л елезобетонных колонн, на которые устанавливалась модель, и из системы прокатных профилей для упора рычажных систем, создававших нагрузку на оболочки. Равномерно распределенная нагрузка на оболочки, заменялась системой часто расположенных сосредоточенных сил. Каждая оболочка, как и натурная конструкция, загружалась в 384 точках с расстоянием между ними 17,5 см. В местах передачи нагрузки на оболочку наклеивали подкладки из пенопласта размером в плане 5X5 см. Оболочки загружали чугунными грузами, которые укладывали на платформы, подвешенные к четырем рычажным системам (рис. 2.28). Опоры под оболочки выполнялись подвижными. Общий вид модели при ис- [c.94]

Для моделей, представляющих замковое соединение набором свя-зангых стержневых элементов, характерен ряд допущений. Считается, что контакт происходит по всем зубьям замка одновременно, а общая нагрузка равномерно распределяется между опорными площадками соединения. Зубцы хвостовика лопатки и выступа диска имеют одинаковые геометрические размеры н представляются последовательностью трапецеидальных балок, защемленных в тело хвостовика и диска соответственно с некоторым коэффициентом жесткости. Отдельный зубец соединения рассматривается как консольная балка переменного сечения, нагруженная сосредоточенной силой, приложенной в центре контактной площадки. Температурная деформация, как правило, учитывается только в радиальном направлении. [c.183]

Ранее было показано, что при определенных условиях (например, для стержневого элемента при приложении распределенной нагрузки) можно подсчитать непрерывное точное распределение напряжений, однако практические соображения могут побудить к определению приближенных гистограммных форм распределений напряжений, когда напряжения терпят разрывы при переходе от элемента к элементу. В других случаях (как, например, для треугольных элементов с постоянным значением деформации при приложении к конструкции сосредоточенных сил) численное решение приводит в основном к разрывным распределениям напряжений во всей конструкции. Следовательно, для целей проектирования имеется необходимость в схеме, которая приводила бы к непрерывному представлению поля напряжений. Рациональным образом это можно сделать с помощью введения понятия сопряженных напряжений [9.12]. Реализация этой идеи предполагает использование техники сглаживания, которая обеспечивает непрерывность представлений полей напряжений для согласованных конечно-элементных моделей. [c.281]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...