Крутизна импульса

По экспериментальным данным, для горных пород преобладающей тенденцией является повышение вероятности внедрения с ростом крутизны фронта импульсов напряжения и межэлектродного расстояния (рисунки 1.13 и 1.14). Вместе с тем у отдельных твердых диэлектриков после достижения максимума дальнейший рост крутизны импульса напряжения ведет к снижению вероятности внедрения. Снижение вероятности внедрения с уменьшением времени экспозиции напряжения отмечается и при воздействии прямоугольных импульсов с наносекундным фронтом в разрядных промежутках 10-15 мм (рис. 1.15), когда вероятность внедрения 4 , заметно ниже 100% и чувствительна к виду горной породы. Однако в промежутках более 20 мм при времени [c.37]

Удельная производительность разрушения при изменении крутизны импульса напряжения (руда месторождения Кухи-Лал) [c.114]

Опробован способ разрушения слитков с внедрением электродов в тело слитка в предварительно высверленные отверстия по центру слитка и по окружности (в половину диаметра слитка). С наружной стороны блок опоясывается кольцевым электродом, являющимся заземленным электродом вместе с электродом по центру слитка. По мере разрушения блока слюды кольцевой электрод перемещается сверху вниз. Система обеспечивает устойчивый процесс разрушения с производительностью 14.9 г/имп (при амплитуде импульса напряжения 450 кВ и крутизне импульса - 2500 кВ/мкс). Данный способ следует признать перспективным, имея ввиду возможность вмораживать электрод при выращивании самого слитка слюды. [c.243]

Крутизна импульса представляет собой одну из выходных характеристик источника сигнала совместно с параметрами внутренних соединений (проводников) и входных характеристик нагрузки (вентилей). [c.346]

Существует ряд причин, почему мы придаём особое значение тому факту, что в качестве завершающего отсчета для задержки вывод-вывод мы берём начало отклика, так же как задержку точка-точка отсчитываем от начала посылки источника сигнала. В прошлом эти задержки отсчитывались от времени, когда сигнал достигал уровня 50% от разницы между О и 1. Такой подход был допустим, так как считалось, что порог срабатывания у вентилей также составляет 50%. Но в связи со значительным увеличением крутизны импульсов предположим, что входной порог срабатывания снизился до 30%. Если в этом случае мы будем полагать, что задержка измеряется от уровня 50 процентов, то вполне вероятно, что вентиль нагрузки увидит фронт (или спад) импульса до того, как мы будем ожидать его появления. Также при моделировании смешанных (аналоговых и цифровых) сигналов достоверное время прохождения фронта (или спада) импульса от выхода вентиля в цифровой части к аналоговым компонентам определяется по точке, в которой и начинается формироваться фронт импульса на выходе вентиля. [c.348]

Идея этой модели состоит в том, что все ёмкости, связанные с проводниками и входами вентиля, объединяют вместе и образуют один эквивалентный конденсатор. Ёмкость этого конденсатора затем умножалась на параметр вентиля (источника сигнала), который обычно выражался в нс/пФ для получения значения задержки точка-точка. Модель с сосредоточенной нагрузкой отличается тем, что все узлы на проводнике начинают передачу в одно и тоже время и с одинаковой крутизной импульса. Эта модель также может называться чистой КС-моделью. [c.349]

В распределённой R -модели каждый сегмент проводника рассматривается в виде R -цепочки. Эта модель характеризуется тем, что все узлы проводника начинают передачу одновременно, но с разной крутизной импульсов. Если быть более точным, то крутизна импульса уменьшается по мере его прохождения через проводник. [c.350]

Кроме того, крутизна поступающих на вход импульсов также влияет на время, за которое сигнал достигает уровня порога срабатывания. Чтобы понять этот процесс, давайте представим себе, что у входа а порог срабатывания установлен на уровне 50 процентов. В этом случае сигнал с высокой крутизной импульсов, поступающих на этот вход (Рис. Б. 12, а), спровоцирует реакцию на выходе логического элемента раньше, чем сигнал с более пологим фронтом (Рис. Б.12, б). [c.352]

Схема метода контроля представлена на рис. 6.39. В катушке 1 пропускается переменный или импульсный ток, возбуждающий переменное магнитное поле (указано на рисунке пунктиром). Поле создает вихревые токи в поверхностных слоях объекта контроля 2, электрические параметры которого (частотный спектр, крутизна фрон ГП I да тельность импульсов, со- [c.198]

Учитывая особенности радиометрического контроля, выделим основные параметры сигнала, по которым можно характеризовать дефект амплитуду, длительность импульса, крутизну фронта и спада импульса, конфигурацию вершины импульса. [c.385]

Крутизна фронта и спада импульса характеризует тип дефекта. Дефекты типа пор и шлаковых включений имеют крутой фронт за счет резкого вхождения дефекта в зону коллиматора детектора. Дефекты типа трещин и расслоений имеют пологий фронт за счет постепенного изменения лучевого размера дефекта в зоне окна коллиматора. [c.385]

Уровень напряжения Uq, при котором выполняют измерение, выбирают возможно низким, поскольку при этом больше крутизна фронта импульса (меньше и) и меньше вероятность выполнить настройку и измерение по разным периодам колебаний. Однако уровень i/o должен быть выше уровня помех. [c.401]

Для дальнейшего повышения точности стремятся увеличить крутизну переднего фронта импульса, по которому выполняют измерение. Для этого используют генератор, обеспечивающий крутой передний фронт зондирующего импульса, расширяют полосу частот усилителя и преобразователя в сторону высоких частот, от которых зависит крутизна переднего фронта. В связи с этим возникает необходимость применения особо широкополосных преобразователей. Сделать передний фронт вертикальным нельзя этому мешает затухание в изделии высокочастотных составляющих спектра импульса. Однако принимаемые меры позволяют уменьшить к до 0,01 и соответственно снизить погрешность измерений до 0,01 мм. [c.402]

Испытание образцов увеличенных размеров с сохранением геометрического подобия (сохранение отношения длины рабочей части к диаметру Zp/dp и отношения площадей динамометрической и рабочей частей (d ld-p) ) не меняет форму импульса, однако приводит к возрастанию эффектов, связанных с радиальными колебаниями динамометрической части образца понижается крутизна фронта осциллограммы a(t) и на сигнал, характеризующий усилие в образце, накладываются колебания, существенно затрудняющие обработку осциллограмм, как видно из сравнения рис. 42, а и д. [c.109]

Армко-железо и алюминиевый сплав Д16 испытывались на растяжение со скоростями деформирования 2—2,5 мм/с, 5,8 и 75 м/с в диапазоне температур от —193 до 500°С [54, 55]. В процессе испытания во всем диапазоне скоростей деформирования выдерживалась примерно постоянная скорость деформации е путем поддержания постоянной скорости движения активного захвата образца. Для проведения испытаний использовали образцы с укороченной рабочей частью диаметром 4 мм, длиной 10 мм с резьбовыми головками. Время увеличения скорости движения подвижной головки образца до номинальной (контролировалось по крутизне фронта упругого импульса в динамометре) примерно соответствовало времени пробега упругой волны по удвоенной длине рабочей части образца, что обеспечивало однородность напряженного и деформированного состояний материала в рабочей части образца в соответствии с условием (2.8). Химический состав и режим термообработки материалов приведены в предыдущем параграфе (см. табл. 3). Испытанные материалы имеют различную чувствительность к скорости деформации и температуре, что объясняет их выбор для исследований. [c.127]

Скорость звука в стержне — одна из констант материала — определялась по времени прохождения фронтом волны фиксированного расстояния вдоль стержня. Значения динамического модуля упругости д=p o определенные по экспериментально измеренной скорости звука, практически не отличаются от статических величин (табл. 5). Теоретические и экспериментальные конфигурации волн для различных значений % довольно близки, особенно при их больших значениях. Конечная крутизна фронта волны, регистрируемая в экспериментах, обусловлена демпфированием удара и дисперсией высокочастотных составляющих в спектре упругого импульса. [c.144]

О соотношении средней скорости развития разряда по поверхности и в твердом теле можно судить по следующим данным. При пробое органического стекла в трансформаторном масле по схеме рис. 1.1 Ой (при положительной полярности импульса напряжения с крутизной фронта А = 300 кВ/мкс) значения скорости развития разряда по поверхности и в твердом теле соответственно составили (8.3-9.5)-10 и (14.1-26.7)-10 > см/с. При отрицательной полярности импульса скорости развития разряда по поверхности соответственно составили у высоковольтного электрода 7.2-10 см/с, у заземленного - 7.0-10 см/с. [c.29]

Относительно степенного показателя функции V(l), на основе данных разных авторов для широкой гаммы горных пород в обобщенном виде можно заключить показатель степени всегда ниже кубической, уменьшается с ростом электрической прочности горных пород и степени их неоднородности, с увеличением разрядного промежутка и уменьшением крутизны фронта импульса напряжения. Это отражает объясненное выше отличие реального развития процесса в электродной конструкции от модельного рассмотрения со статической картиной электрического поля в промежутке. [c.34]

На рисунке 2.4 представлена зависимость вероятности внедрения канала разряда в твердое тело при изменении длины рабочего промежутка и амплитуды напряжения при постоянной крутизне его нарастания. Как видно, зависимость вероятности внедрения от длины рабочего промежутка имеет две характерные зоны первая отличается незначительным спадом значения вероятности внедрения канала разряда в твердую фазу, что соответствует превышению приложенного напряжения над электрической прочностью материала при постоянной скорости нарастания напряжения на промежутке вторая -резким уменьшением вероятности внедрения канала разряда в твердую фазу. Это указывает, что электрическая прочность материала выше приложенного напряжения при заданной скорости его нарастания на промежутке. Действительно, в этом можно убедиться, анализируя в.с.х. материалов (рисунки 2.2, 2.3). Увеличение амплитуды импульсов при постоянстве остальных параметров приводит к смещению точки перегиба зависимости в сторону больших промежутков. На рисунке 2.4 нанесены расчетные значения вероятности внедрения канала разряда в твердую фазу, полученные по изложенной выше методике. [c.75]

Экспериментальные вания и теоретические вероятности внедрения разряда в твердое тело при электроимпульсном дроблении показали, что существуют оптимальные соотношения амплитуды приложенного напряжения, крутизны фронта импульса, крупности разрушаемого материала, при которых величина вероятности внедрения достаточно высока и, соответственно, процесс разрушения наиболее эффективен. [c.76]

Для условий работы электродов в ЭИ-устройствах S - 14-20 мкм, а глубина лунки при этом оценивается в 10-15 мкм. Результаты расчета и экспериментальные измерения говорят о том, что скорость съема металла с эрозионного следа под действием плазменной струи близка к скорости движения фронта нагрева до температуры фазового перехода за счет теплопроводности. Закаленный металл, застывший в виде кольцевых валиков или отдельных островков-наплывов на не подвергнутой электрической эрозии поверхности, имеет слабое сцепление с материалом электрода, в связи с чем при последующих импульсах он отслаивается. Причиной слабого сцепления может явиться недостаточное количество запасенной в расплавленном металле тепловой энергии для расплавления поверхности электрода и образования единой кристаллической решетки. Это подтверждается также формой зависимости эрозии электрода от количества подаваемых импульсов (рис.4.6). С увеличением количества импульсов эрозия возрастает не по прямой линии, а по ломаной с различными наклонами. Участки с наибольшей крутизной (большой эрозионный износ) соответствуют отслаиванию валиков или отдельных островков-наплывов металла от электрода. [c.170]

Недостатком рассмотренной схемы является невысокая крутизна переключающих импульсов, подаваемых на базу транзистора Т1, вследствие чего схема имеет не очень высокий к. п. д. (80—85%) и может быть использована на небольшую мощность нагрузки. [c.341]

Весовое количество материала, выбрасываемое из электродов в результате действия искрового импульса, строго пропорционально количеству электричества, протекшему заданный импульс, но зависит от крутизны фронта импульса. [c.62]

Обработка металлов давлением импульсного магнитного поля высокой напряженности представляет новый и пока еще мало распространенный метод формообразования импульсным напряжением. Принципиальная схема установки электромагнитного формообразования представлена на рис. 1 и состоит из батареи конденсаторов С, которая заряжается от высоковольтной сети постоянного тока, разрядника Р, необходимого для придания токовому импульсу нужной крутизны фронта при короткой волне. После разрядника Р располагается рабочая нагрузка Н, которая выполнена в виде соленоида-индуктора. [c.306]

Увеличение крутизны импульса напряжения путем уменьшения индуктивности разрядного контура приводит к возрастанию вероятности внедрения канала разряда и увеличению выхода тонких классов при единичном воздействии. Для расширения диапазона изменения крутизны нарастания импульса напряжения использована схема компенсации индуктивности разрядного контура /64/, что позволяло изменять крутизну нарастания напряжения в предпробивной стадии развития разряда, а на степень разрушения влияла индуктивность основного источника импульсов. Разрушение материала (руда месторождения Кухи-Лал) осуществлялось в камере с электродом-классификатором с отверстиями 2 мм схема генератор-нагрузка обеспечивала длину фронта волны 0.2 10- с, а схема генератор-обостритель-нагрузка - 0.1-10 с. В исследуемом диапазоне изменения параметров источника импульсов схема, обеспечивающая большую крутизну импульса напряжения, предпочтительней сточки зрения увеличения удельной производительности процесса (табл.2.10). [c.113]

Основным узлом измерителя временных интервалов автокалибру-ющегося толщиномера УТ-55БЭ является управляемый преобразователь масштаба времени, который и обеспечивает адаптацию прибора к скорости распространения УЗК в контролируемом изделии. От правильной его настройки в значительной степени зависит точность измерений. Преобразователем масштаба времени осуществляется пропорциональное преобразование (в сторону увеличения) временного интервала между посылкой зондирующего импульса в контролируемое изделие и приемом донного сигнала в измеряемый временной интервал с коэффициентом преобразования, прямо пропорциональным текущему значению скорости УЗК в контролируемом изделии. Прибор имеет два органа иастройки. Первый из них — орган установки начального значения коэффициента преобразования, относительно которого при контроле изделий из различных материалов измеряется коэффициент преобразования преобразователя масштаба времени. Второй — орган регулирования крутизны управления коэффициентом преобразования, т. е. орган, изменяющий величину зависимости коэффициента преобразования преобразователя масштаба времени от скорости УЗК в контролируемых изделия . [c.279]

В последние годы начала успешно развиваться наносекундная техника. Ее появление было вызвано общей тенденцией в развитии радиоэлектроники — повышением быстродействия радиоэлектронной аппаратуры. Значительное влияние на развитие этой отрасли импульсной техники оказали, в частности, исследования в области ядерной физики, требующие отсчета очень малых промежутков времени, В современных систед1ах наносекунд-ной техники используются импульсы, крутизна фронта которых равна 10 3—10 в 1 сек, а продолжительность 10" сек. [c.382]

Примером является анализатор типа 3348 фирмы Briiel and Kjxr (Дания). Сокращение времени анализа при использовании традиционных схем анализаторов может быть достигнуто уменьшением длительности переходных процессов в анализирующих фильтрах путем использования генератора импульсов гашения и диодных схем для срыва колебаний в резонаторах. Для сокращения времени анализа может быть применен метод анализа с переменной скоростью. Устройство содержит дифференцируюш.ий каскад, на вход которого подается исследуемый спектр. Сигнал на выходе дифференцирующего каскада зависит от крутизны спектра. Этот сигнал через разделительное устройство, инвертор и сумматор управляет работой генератора пилообразного напряжения, что позволяет вести анализ с переменной скоростью более крутые участки спектра отслеживаются медленнее, а более пологие — быстрее. [c.309]

Глубина внедрения разряда однозначно растет с увеличением крутизны фронта импульса напряжения А, и, например, при пробое уртита в дизтопливе при I = 40 мм с ростом А от 1000 до 2500 кВ/мкс h /Г возрастает от 0.1 до 0.15. Это является следствием того, что на [c.33]

Критериальные условия и вероятность пробоя. Критериальный параметр Ak=U/t (см. раздел 1.1), соответствующий равновероятности пробоя в параллельной системе сред и численно равный крутизне фронта косоугольного импульса напряжения, в значительной степени определяется тремя главными факторами видом горной породы, видом oкpyжiaющeй частицу разрушаемого материала внешней среды, формой импульса напряжения. В меньшей степени Ак зависит от геометрии электродов, величины разрядного промежутка и соотношения размеров разрядного промежутка и разрушаемого твердого тела. Особо отметим роль внешней среды. Важнейшей функцией среды является ограничение возможности развития разряда по поверхности материала, чем создаются благоприятные возможности для внедрения разряда в толщу твердого тела. Чем выше диэлектрические свойства внешней среды, тем проще реализуется процесс внедрения разряда в твердое тело. Наиболее предпочтительными в этом отношении являются минеральные масла и наиболее доступным является дизельное топливо как наиболее дешевое. В меньшей степени, но все же достаточно эффективно процесс реализуется и в воде. При более жестких условиях внедрение разряда в твердое тело достижимо также в вакууме, газовой или парогазовой среде. С ухудшением диэлектрических свойств точка равнопрочности сравниваемых сред смещается влево и численное значение критериального параметра Ак увеличивается. На импульсах с линейным нарастанием напря)кения (импульсы косоугольной формы) критериальный параметр Ак тождественен крутизне фронта импульса напряжения, и на основе обширного материала по электрической прочности различных горных пород оценка Ак имеет значения 200-500 кВ/мкс для системы горная порода - минеральные масла и 2000-3000 кВ/мкс для системы горная порода - вода . Применение данного критерия правомочно в достаточно широком диапазоне разрядных промежутков 10" -10 м и для геометрии электродов, свойственных технологическим устройствам разрушения пород. При другой форме импульсов напряжения параметр Ак корректируется коэффициентом, учитывающим форму импульса, в частности, на импульсах напряжения прямоугольной формы с наносекундным фронтом снижается на 20-30%. [c.35]

Показана возможность аналитической оценки вероятности пробоя в параллельной системе диэлектриков, для чего требуется лишь задать описание в.с.х. отдельных сред и функции распределения напряжения пробоя (И.И.Каляцкий, см. в /12/). В качественном отношении результаты таких оценок достаточно верно отражают экспериментально наблюдаемую картину зависимости вероятности внедрения от крутизны фронта импульса напряжения и могут быть использованы в практических целях на этапе предварительного выбора параметров [c.36]

Как правило, электроимпульс-ное дробление и измельчение осуществляется в технической воде, удельное сопротивление которой колеблется в широких пределах. Изменение проводимости среды, в которой происходит разрушение, как и геометрии электродов и меж-электродного расстояния, приводит к изменению степени деформации импульса напряжения по амплитуде и по крутизне. Поэтому для обеспечения постоянства внедрения канала разряда в твердое тело при изменении условий пробоя соответствующие оптимальным значениям параметры импульса напряжения должны быть обеспечены известными /11/ федствами коррекции фронта импульса - регулированием параметров разрядного контура, изменением уровня напряжения заряда генератора импульсов, оптимизацией геометрии электродов, в том числе регулированием степени их изолирования от воды. [c.76]

Влияние уровня напряжения на показатели электрического пробоя. Электрический пробой кристаллосодержащих слюдитов подчиняется характерной и для других горных пород закономерности повышение амплитуды импульсов напряжения и обусловленное этим увеличение крутизны фронта импульсов напряжения ведет к повышению вероятности внедрения при уменьшении времени до пробоя и при соответствующем росте пробивного напряжения (табл.4.9). [c.182]

При отработке технических федств способа на предоставленных ВНИИСИМС блоках некондиционной слюды было испытано несколько типов электродных конструкций - от двухэлектродных до многоэлектродных. Наилучшие показатели получены при использовании 2-электродного устройства с выбором оптимального наложения электродов на блок. Наиболее эффективно блок слюды разрушается при прохождении импульсного разряда по направлению кристаллов. Применение импульсов напряжения с амплитудой 450-550 кВ при крутизне фронта порядка 2000 кВ/мкс обеспечивает внедрение электрического разряда с вероятностью 95-100%, производительность дробления слюды в этом случае достигает 125-150 г/имп, а удельные энергозатраты не превышают 3 кВт-ч на I т. С учетом высоких показателей производительности в принципиальном плане данная технология разрушения кусков породы и блоков однократными разрядами с [c.242]

Подбором крутизны преобразования частотного различителя можно сделать так, что изменение задержки этого импульса будет равно по величине и обратно по знаку фазовой погрещности избирательного усилителя. [c.299]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...