Линия напряжения скоростей

Между двумя любыми точками на эквипотенциальной поверхности разность потенциалов равна нулю, поэтому работа сил электрического поля при любом перемещении заряда по эквипотенциальной поверхности равна нулю. Это означает, что вектор силы F3 в любой точке траектории движения заряда по эквипотенциальной поверхности перпендикулярен вектору скорости. Следовательно, линии напряженности электростатического поля перпендикулярны эквипотенциальной поверхности. [c.139]

Учитывая непрерывность силовых линий, можно поле изобразить так, как показано на рис. 1,20. Изломы на линиях между сферами г = с (t — At) г = t характеризуют поле излучения, распространяющегося со скоростью с от источника. Рассмотрим одну из линий напряженности этого поля, проходящую через точку наблюдения О на расстоянии г от начала координат (рис. 1.21). Направление на О составляет угол 9 с осью 2. Из рис. 1.21 легко найти отношение поперечной и продольной компонент поля в изломе [c.57]

Если провести в данном поле линию, во всех точках которой вектор напряженности касателен к ней, то мы получим линию напряженности, которая аналогична линии тока в стационарном поле скоростей. [c.179]

Колебания тока в сверхпроводящем кольце. Если магнитный поток сквозь площадь, ограниченную сверхпроводящим кольцом, в результате изменения внешнего магнитного поля равномерно возрастает со временем, то по закону электромагнитной индукции Фарадея в кольце индуцируется сверхпроводящий ток, увеличивающийся со временем. При достижении плотностью тока критического значения сверхпроводимость разрушается и сверхпроводящий ток исчезает. Исчезновение тока создает условия для возникновения сверхпроводящего состояния. Продолжающее возрастать магнитное поле снова индуцирует возрастающий сверх проводящий ток, который при достижении критического значения ликвидирует сверхпроводимость, и т. д. Следует обратить внимание, что физическим содержанием закона электромагнитной индукции Фарадея является возникновение вихревого электрического поля в результате изменения магнитного поля. При росте с постоянной скоростью магнитного потока сквозь площадь, ограниченную сверхпроводящим кольцом, линии напряженности электрического поля являются окружностями, концентрическими с центром кольца. Напряженность электрического поля вдоль каждой линии постоянна. Поэтому можно сказать, что в рассмотренном выше явлении речь шла о протекании сверхпроводящего тока в постоянном электрическом поле, и окончательный результат сформулировать так [c.374]

Карты механизмов деформации [31, 32] связывают три переменные напряжение, скорость деформации и температуру. Поскольку напряжение и температура являются независимыми параметрами, они используются в качестве координатных осей, третья переменная (скорость деформации) изображается в этом случае посредством нанесения линий одинаковых уровней. Карта разделена на несколько областей (рис. 1.9), для каждой из которых характерен свой особый механизм течения, т. е. такой механизм, который обеспечивает более высокую скорость течения, чем любой конкурирующий процесс. [c.19]

Уравнение (1.25) с эффективным коэффициентом диффузии дает фактически скорости двух процессов. С одной стороны, при высоких температурах и низких напряжениях, где определяющей является объемная диффузия, скорость деформации изменяется пропорционально Ts. Соответствующая область на карте — Т представляет собой область высокотемпературной ползучести. С другой стороны, при низких температурах и больших напряжениях преобладает диффузия вдоль дислокационных линий и скорость деформации уже будет пропорциональна Соответствующее этим условиям полена карте механизмов [c.24]

Еще в мае 1918 г. постоянным комитетом Всероссийских электротехнических съездов были утверждены нормы для рода тока и частоты, напряжений для двигателей и линий электропередач, скоростей вращения и мощностей турбогенераторов, разработанные с учетом достижений мировой электротехники. Так, например, для всех крупных электростанций была рекомендована система трехфазного тока 50 гц для линий электропередач предусматривались следующие напряжения 33, 66 и 114 кв [37]. [c.18]

Выше было показано, что при выдержке с постоянной напряжением (/ = 0) происходит выравнивание скоростей ползучести в стержнях (выравнивание значений д/г). Точка состояния при этом перемещается параллельно ЕЕ, асимптотически стремясь к линии равных g/f (к линии АВ). При этом движении точки состояния об изменении скорости ползучести р можно судить по пересекаемым линиям уровня. Скорость перемещения точки определяется скоростями изменения напряжений г , которые могут быть определены из выражений (7.13), (7.18), (7.21) [c.192]

Если в некоторой области одно семейство линий скольжения образовано прямыми линиями (простое поле), то вдоль каждой прямой линии напряжения и соответствующая проекция скорости постоянны. [c.108]

Экспериментальные результаты для алюминия, иллюстрирующие указанные соотношения, приведены на рис. 3.18. Уравнение (3.14) выполняется при низком уровне напряжений, а (3.15) — при высоком. Диаграмма напряжение—скорость установившейся ползучести при напряжениях <180 МН/м может быть представлена прямой линией (см. рис. 3.6). В противоположность этому в области высоких напряжений эта диаграмма криволинейна этот результат соответствует данным, приведенным на рис. 3.18. Таким образом, вид уравнений ползучести, выражающих зависи-бб [c.66]

Соотношение напряжение — скорость деформации для релаксации второго периода выражается таким же соотношением, как и для установившейся ползучести (показано штриховой линией на рис. 3.51). Это соотношение выражается уравнением установившейся ползучести (3.14). Следовательно, [c.92]

Большинство других типов поперечных сечений, если даже их форма и размер не меняется по длине трубы или канала, формируют турбулентные течения, которые отличаются от двумерных течений в случае круглых или широких прямоугольных поперечных сечений. Распределение продольных скоростей носит трехмерный характер, особенно вблизи углов. По расположению линий равных скоростей (изотах), (Приведенных для двух примеров на рис. 13-3 [Л. 2], можно видеть, что продольная составляющая касательного напряжения на стенке ока-282. [c.282]

Линии разрыва скоростей. Пусть вдоль некоторой линии L напряжения непрерывны, а вектор скорости разрывен в произвольной точке L проведем систему координат х, у, направив ось у по касательной к линии L. Разрыв в нормальной составляющей скорости невозможен, и следует рассмотреть лишь разрыв в тангенциальной составляющей Vy. Повторим рассуждения, приведенные [c.162]

Обычно аналитические решения ищут для жестко-пластической деформации, когда упругие компоненты сведены к нулю. В данном случае решение имеет вид поля линий скольжения, содержащего два семейства ортогональных линий (линий постоянных напряжений сдвига Ту, или в изотропном материале линий разрыва скоростей), удовлетворяющих условиям равновесия, совместности и граничным условиям. [c.36]

На основании изложенного в 1.13 мы можем сказать, что волна, поляризованная по линии напряжения, является в обоих случаях обыкновенной волной. В положительном кристалле эта волна будет распространяться с большей скоростью [c.159]

Выделим полосу O y h. Заметим, что и и и могут претерпевать скачки при переходе через границы полосы. Пусть i i(0) = Mi, Vi(h) = U2, V2(0)==Vi, V2(h) = V2, Vi = aui, Ь2 ащ. Зафиксируем величины ui, и2 и перейдем к пределу при h O. В пределе полоса O y h переходит в линию разрыва скоростей, причем [v2] = a [i i ]. Поскольку напряжения не зависят от h, то они остаются непрерывными при переходе через линию разрыва. [c.73]

Рассмотрим частный случай, когда У1=0, т. е. когда имеется только нормальная по отношению к линии разрыва скорость v2(y) = v(y). в этом случае напряжения су —являются главными. Условия Фц=Фзз = 0, Ф=1 означают, что вектор 8j направлен параллельно оси 02, т. е. Ог имеет максимальное значение из всех допускаемых условием текучести. [c.73]

Поле скоростей находим численным интегрированием уравнений (2.11), (2.12) из решения смешанной краевой задачи с граничными условиями (3.12), (3.13) или с условием непрерывности скоростей на 0 ОСВ при ф = 7г/2. На рис.3 6 показано поле скоростей в виде годографа в плоскости Ух- , УгА, соответствующее полю линий скольжения, показанного на рис.За. В отличие от годографа при плоской деформации в треугольных областях Коши под эллиптическим штампом и около свободной границы полупространства поля скоростей неоднородны, и в области центрированного веера линий скольжения скорости зависят от обеих полярных переменных с центром на ребре штампа. Сравнение соответствующих областей, образуемых узловыми точками на поле линий скольжения и на годографе скоростей, показывает, что скорость деформации 3 по направлению напряжения сгз отрицательна, и неравенство (2.15), контролирующее неотрицательность диссипации В, выполняется. [c.70]

Согласно (1.13.5), (1.13.43) для анизотропного материала характеристики совпадают с линиями максимальной скорости сдвига, т. е. с линиями скольжения. Для анизотропного тела линии скольжения не совпадают с линиями максимальных касательных напряжений. [c.166]

Фронты объемных волн распространяются в виде поверхностей, а поверхностных — в виде линий Lf G S. На и терпят разрыв напряжения, скорости. [c.803]

В области гиперболичности уравнений для напряжений уравнения для скоростей также гиперболические, причем характеристики обеих систем совпадают. Предположим, что на линии которая не является линией разрыва скорости, задана скорость. Выберем в произвольной точке М линии Ь систему координат дг, у, причем ось X направим по касательной к Вдоль линии Ь известны про- [c.176]

Анализ распространения волн в двумерной сжимаемой пластической среде показал (Г. А. Гениев, 1959, 1961), что при этом скорости распространения линий слабых разрывов отличны от местной скорости звука. Совпадение бывает только при распространении слабых разрывов в направлении главных нормальных напряжений. Скорость распространения линий слабых разрывов в направлениях, совпадающих с нормалями к площадкам главных касательных напряжений, равна нулю. Всякая линия слабого разрыва является характеристикой. В случае установившихся движений возможно существование действительных характеристик и при дозвуковых скоростях. Ориентация направлений характеристик зависит как от направления и величины модуля вектора скорости, так и от ориентации главных осей напряжений. [c.305]

Таким образом, для нахождения полей напряжений, скоростей перемещений и скоростей деформаций осталось определить только постоянную с, которая является скоростью радиальной деформации на трубной части штампуемого изделия. Для нахождения постоянной с необходимо использовать граничное условие равенства напряжений по линии перехода отвода в цилиндрическую часть. Это представляется возможным без учета сил трения на контактной поверхности и без учета влияния изгиба по радиусу сопряжения матрицы г. [c.83]

Основным условием электропроводности любого вещества является наличие в нем свободных зарядов — носителей тока. Под действием поля заряды будут двигаться в направлении силовых линий и скорость их движения будет находиться в прямой зависимости от напряженности поля. Плотность тока mojkho определить из уравнения [c.16]

Оснащенные всеми видами механизмов от землеройных машин до монтажных агрегатов, комплексномеханизированные колонны строят линии электропередач поточным методом, достигая скорости сооружения линий до 2,0 км в день на линиях напряжением 110 и 220 кВ и до 0,5 км — на линиях напряжением 500 кВ. [c.90]

При полной разгрузке точка состояния попадает на линию ЕР скорость, вначале отрицательная, асимптотически падает до пуля (обратное последействие). Величина возвращаемой при этом деформации зависит от степени отклонения точки начала разгрузки от линии ОК и тем больше, чем выше напряжение и деформация в момент начала разгрузки (а при разгрузке с заданного уровня напряжения — чем дольше была выдержка перед разгрузкой од нако с ростом вре.мени выдержки эта зависимость становится бо [c.193]

Указанные напряжения совг адают с напряжениями изгиба упругой балки. На рис. 4.2 показано распределение изгибающих напряжении при различных величинах коэффициентов а. Из приведенных данных следует, что при увеличении коэффициента а кривая, характеризующая распределение напряжений, все в большей степени отклоняется от упругих напряжений (прямая линия), а максимальное напряжение уменьшается. При очень большом а (а- оо) максимальное напряжение при ползучести составляет 2/3 от максимального упругого напряжения. Скорость прогиба балки определяется соотношением d w d) = 1/р = тогда [c.95]

Если происходит выдержка при J Ф <х> в частности, при J — = О — чистая ползучесть), релаксация напряжений в группе I должна компенсироваться ростом напряжений во второй за счет деформации. Индексом А на рис. 3.7 отмечены параметры в некоторый момент выдержки Скорость р определяется из уравнения (3.23) так же, как и в рассмотренном выше примере (см. рис. 3.6). Процесс может закончиться достижением параметром 9 значения г [выход точки состояния на кривую (Гп) ] или, если ri > уста-повившейся ползучестью (Эг для последнего случая показана на рис. 3.7, а штрихпунктирной линией), когда скорости ползучести всех подэлементов выравниваются (все подэлементы вошли в группу П). Значение z достигает величины gi = i, К О, [c.52]

В отрицательном кристалле а<С с, так что если здесь j2> i,, то Ь будет наименьшей скоростью волны, плоскость оптических осей ёсть плоскость и расположена она под прямым углом к линии напряжения. Это также нахо- [c.252]

Как мы уже видели в гл 3 и 4, для сплавов, упрочненных частицами (в основном, композитов), характерны, с одной стороны, высокие и часто зависящие от температуры значения кажущейся энергии активации ползучести Qp, а с другой стороны, — большие величины параметра т чувствительности к напряжению скорости установившейся ползучести. Поэтому вряд ли могут быть сомнения в том, что скорость ползучести сплавов, упрочненных выпадающими частицами, и дисперсных композитов контролируется процессами, зависящими от диффузии при низких напряжениях, недостаточных для про-давливания дислокаций между частицами, дислокации преодолевают частицы переползанием, тогда как при достаточно высоких напряжениях частицы преодолеваются по механизму Орована (продавливание дислокаций между частицами). При определенных условиях могут доминировать проскальзывания по границам зерен или диффузионная ползучесть. Преодолевать частицы их перерезанием дислокации могут только при совершенно специфических условиях, а именно частицы не только должны быть когерентны с матрицей, но и должны иметь одинаковую с матрицей кристаллическую структуру, а параметр решетки частиц фазы должен лишь незначительно отличатьбя от параметра решетки матрицы. Эти условия следуют из правила постоянства вектора Бюргерса вдоль линии дислокации. [c.156]

Рис. 5.1. Зависимости твердости при вдавливании конуса Я (сплошные линии), временного сопротивления о при растяжении и напряжения сжатия а при деформации 50% (штрихо-вые линии) от скорости деформации в а — дюралюминий б — сталь с 0,2% С в — медь г — алюминий д — свинец Кривые построены по экспериментальным 2, точка

Отметим некоторые характерные особенности идеально пластического течения при наличии остаточных микронапряжений. Как и в случае отсутствия микронанряжений, сетка характеристик ортогональная, однако теоремы Генки [4] здесь места не имеют. Максимальное касательное напряжение т ах достигается не вдоль характеристик. Линии разрыва скоростей, согласно (3.14), как и в теории идеальной пластичности без наличия остаточных микронанряжений, будут совпадать с характеристиками. [c.295]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...