Трубные в трубе

При производстве труб сваркой сопротивлением ленты или полосы свертывают в холодном состоянии в трубу в формовочных непрерывных станах (рис. 3.12). При выходе из формовочного стана трубная заготовка поступает на трубоэлектросварочный стан, где кромки трубы прижимаются друг к другу двумя парами вертикаль, ных валков и одновременно свариваются роликовыми электродами. После сварки трубу калибруют, разрезают на части. [c.69]

При турбулентном режиме течения газа в трубах, каналах и при продольном обтекании трубных пучков теплоотдача может быть подсчитана по формуле (5-7), но при этом поправка на изменение физических свойств с температурой (Ргш/Ргс)" несправедлива. [c.98]

Коэффициент теплоотдачи а определяют три группы факторов. Во-первых, геометрические факторы, связанные с конфигурацией системы конвективного теплообмена течение жидкости вдоль плоской поверхности, поток в трубе (или в продольных межтрубных каналах), поперечное обтекание труб и трубных пучков и т. д. Во-вторых, гидродинамические факторы, обусловленные прежде всего наличием двух режимов течения — ламинарного (при малых значениях числа Не) и турбулентного (при больших значениях числа Ке). Механизм теплообмена в двух этих случаях существенно различен. Кроме того, в пределах каждого режима течения имеется связь коэффициента теплоотдачи а со скоростью потока, качественно одинаковая для обоих режимов — при возрастании скорости потока коэффициент а увеличивается. Однако количественные характеристики для ламинарного и турбулентного режимов различны. [c.315]

Скорость дымовых газов в трубном пучке составляет 3... 4 м/с при обычной естественной тяге, которая обеспечивается дымовой трубой высотой 40...50 м. Скорость жидкой среды в трубах составляет м/с а при переработке газов и паров — 20... 150 м/с. [c.259]

При обозначении наружного диаметра трубной резьбы указывается условно диаметр отверстия в трубе поэтому фактический размер наружного диаметра трубной резьбы будет больше обозначенного на чертеже его точный размер указан в таблице ГОСТ 6357-52. [c.80]

Гидравлическое сопротивление кожухотрубного теплообменного аппарата складывается из потерь давления во входной камере при входе потока в трубный пучок в трубах Арт, при выходе из трубного пучка Ар и в выходной камере Ар [c.175]

Трубную цилиндрическую резьбу применяют в соединениях полых тонкостенных деталей, в трубах и других подобных деталях, когда требуется обеспечить плотность соединения. [c.215]

В начале эксплуатации наблюдались протечки в трубах вблизи трубных досок. Трещины в трубах образовывались вследствие коррозии со стороны вторичной воды при возникновении паровых мешков в застойных областях межтрубного пространства. Неполадки прекратились после установки дополнительной подъемной трубы вблизи трубной доски, что обеспечило свободный выход пароводяной смеси, покидающей трубный пучок. [c.58]

Прямоточный парогенератор состоит из трех независимых одна от другой и собранных в общий пакет трубных систем. При необходимости весь пакет может быть извлечен наверх. Входные и выходные концы отдельных труб парогенератора установлены в доступных снаружи трубных досках. Трубы изготовлены из инконеля и имеют длину около 40 м. [c.67]

Парогенератор с естественной циркуляцией (рис. 111) состоит из вертикального испарителя с прямыми трубами и U-образного пароперегревателя. Вода и пар текут в трубах, натрий — в межтрубном пространстве. Пароводяная смесь из верхней камеры испарителя отводится в барабан-сепаратор, из которого пар после сепарационных устройств направляется в пароперегреватель, а вода по наружной опускной трубе подается в нижнюю камеру испарителя. Натрий в испарителе движется сверху вниз. Для компенсации разности температурных удлинений трубного пучка и корпуса на последнем устанавливаются линзовые компенсаторы. Испаритель и пароперегреватель выполняются из перлитной стали. [c.130]

Технология приварки зависит от требуемой плотности и прочности соединения, материала трубных досок, труб и их толщины. На технологию приварки оказывает также влияние минимальная ширина перемычек в трубной доске между отверстиями под трубы. [c.155]

Установленные в трубные отверстия трубы выверяют ио выступающим концам и по шагу. Выверенные трубы закрепляют в трубных отверстиях крепежными вальцовками. Окончанием процесса закрепления (прихватки) считают момент, когда после выборки всего зазора между трубой и очком труба перестает шататься в очке и легкое постукивание молотком по трубе вызывает чистый без дребезжания звук. Прихватка сопровождается частичной развальцовкой трубы по диаметру на 0,2—0,3 мм, которая в целях достижения одинаковой степени развальцовки должна быть одинаковой для всех труб. [c.309]

В связи с резкими изменениями гидравлической нагрузки в целях достижения необходимой надежности циркуляции подавляющее большинство котлов-утилизаторов выполняется с принудительной циркуляцией. Для равномерной раздачи воды по отдельным трубным пучкам на входных колокольчиках обычно устанавливаются ограничительные диафрагмы относительно небольшого диаметра. Надежная работа котлов подобного типа требует обязательного наличия в циркуляционном контуре на общем потоке сетчатого фильтра. Как показывает опыт эксплуатации, фильтр должен быть выполнен из нержавеющей стали со сверлеными отверстиями размером, меньшим диаметра ограничительных диафрагм в трубах. Котлы-утилизаторы обычно имеют стальные экономайзеры и пароперегреватели. Это приближает их по требованиям водно-химического режима к агрегатам шестой группы. Невысокое тепловое напряжение поверхностей нагрева делает их относительно менее чувствительными к внутренним загрязнениям поверхностей нагрева. [c.16]

После инспекторского гидравлического испытания, исправления и устранения указанных инспектором дефектов производят проверку трубной системы шарами. Это делается для того, чтобы убедиться, что в трубах нет засорений или недопустимых местных сужений (грат от сварки и пр.). [c.118]

Ролики крепежной вальцовки подбирают такой длины, чтобы при соприкосновении упора вставленной в трубу вальцовки с торцом трубы вся толщина трубного отверстия была бы покрыта рабочей частью ролика, а сбег ролика полностью находился бы за пределами стенок отверстия. [c.113]

Если монтажная растяжка будет меньше 100"/o величины теплового расширения, то остающиеся в рабочих условиях добавочные изгибающие и скручивающие напряжения должны быть сложены соответствующим образом с напряжением от давления пара в трубе комбинированное напряжение не должно превышать допускаемого напряжения для трубных сталей по табл. 51. [c.296]

Зная минимальный размер перемычки между отверстиями в трубной доске, назначается меньший шаг упаковки [например, при Ап=6 назначается а рассчитывается по (2.5)]. Затем уточняется наружный или внутренний диаметр кольцевого ряда в зависимости от состава исходных данных. В частности, минимальный внутренний диаметр кольцевого ряда может быть ограничен допустимыми скоростями теплоносителя в центральной трубе, расположенной в середине пучка и подводящей теплоноситель в трубы. Наружный диаметр может быть ограничен допустимыми габаритными размерами. [c.49]

Соответствующее увеличение гидравлических потерь по тракту второго контура допустимо. Однако такой обратный теплообменник обладает рядом недостатков, в частности усложняется конструкция трубного пучка и теплообменника в целом, затрудняется отмывка трубного пучка при его ремонте и т. д. В связи с этим при проектировании более мощных теплообменников для установки ЗРК вопрос о циркуляции первичного теплоносителя в трубах или межтрубном пространстве обсуждался заново. [c.51]

Рис. 2.9. Вариант коллектора с дросселирующей решеткой для распределения теплоносителя в трубах пучка / — центральная подводящая труба 2 — коллектор 5 — дросселирующая решетка 4 трубная доска

БОР-60. Конструкция ПТО представлена на рис. 3.20. Для выравнивания потока теплоносителя по сечению межтрубного пространства и в трубах имеются специальные решетки, расположенные во входной камере по первому контуру и в нижнем коллекторе. Для компенсационного температурного расширения отдельных слоев центральной трубы предусмотрены сильфоны в нижней части. Компенсация температурного расширения трубного пучка относительно всей центральной трубы осуществляется также через сильфоны в верхней части теплообменника [3]. [c.90]

Здесь предполагается, что операция суммирования по зонам может быть заменена интегрированием при достаточно большом числе элементарных зон, а безразмерные параметры теплопередачи р =кР/ и р2=кР1 2 меняются по сечению трубного пучка как из-за неравномерностей расходов теплоносителей в межтрубном пространстве С1 = С1(ф) и в трубах 62 = 2(ср), так и из-за возможных изменений коэффициентов теплопередачи к=к ( ), где й(р=с18/5 — безразмерный элемент сечения пучка. [c.177]

Измерение расходов в трубах осуществлялось с помощью 17 шайб, расположенных в верхней трубной доске на двух взаимно перпендикулярных диаметрах. [c.247]

При первых исследованиях установили значительную неравномерность расхода по трубам, особенно под выходным патрубком, где по отдельным трубам зафиксирован отрицательный перепад расхода. Большая неравномерность расходов объясняется не совсем удачной схемой подвода потока к трубному пучку и отвода от него, а также различием размеров выходных камер модели и натурного теплообменника. Асимметричное расположение выходного патрубка и, следовательно, наличие поперечных токов в выходной камере вызвали перекос статического давления, что в значительной степени повлияло на перераспределение расходов в трубах по окружности трубного пучка. Особенности геометрии входной камеры создали условия для возникновения центробежных сил и образования вихрей в потоке. В результате наблюдались большие расходы воды по периферийным трубам и уменьшенные расходы в центральной зоне пучка. Влияние отдельных конструкционных доработок на неравномерность распределения потока приведено в табл. 7.1. [c.247]

В водяных реакторах высокого давления атомных электростанций трубы теплообменников изготавливают в основном из отожженного инконеля 600. Теплоноситель реактора поступает в трубы при 315 С и выходит при температуре на 30—35 °С ниже. Вода, контактирующая с наружной поверхностью труб, проходит подготовку дистилляцией (минимум растворенных солей и кислорода, слабая щелочность создается с помощью NH3). Утоньшение и межкристаллитное КРН труб наблюдается на входных участках вблизи трубной доски в щелях и местах отложения шлама [И ]. Анализ смывов этих отложений показал, что они имеют щелочную реакцию и содержат большое количество натрия. На основании этих результатов для ускоренных испытаний на стойкость к КРН в условиях работы паровых установок сплав помещали в горячие растворы NaOH (290—365 °С). Выяснилось, что термическая обработка инконеля 600 при 650 °С в течение 4 ч или при 700 С в течение 16 ч и более значительно повышает его стойкость к КРН в растворах NaOH [9, 12, 13]. Попутно дости- [c.364]

Коррозия теплообменников. В соответствии с технологической схемой подготовки сырой нефти перед деэмульгацией ее подогревают сначала до 30—40° С товарной нефтью, выходящей из установок, а затем до 60—70° С в паровых теплообменниках или огневых печах. Для подогрева сырой нефти используют теплообменники двух типов кожухотрубные и труба в трубе. Теплообмен между сырой и нагретой нефтью осуществляется по принципу противотока. Наиболее уязвимой частью подогревателей по отношению к коррозии являются трубные пучки. Срок их службы составляет 1,5—3 года, что зависит в основном от типа применяемого реагента-деэмульгатора. Особенно интенсивно развивается коррозия трубок в местах их развальцовки на трубных досках. Здесь кроме агрессивного воздействия самой среды сказываются еще и механические напряжения, возникающие вследствие пластической деформации металла и больших перепадов температур между сырой и товарной нефтью. [c.168]

Рекуперативный воздухоподогреватель современного котельного агрегата представляет собой систему параллельно расположенных сварных стальных тонкостенных труб наружным диаметром 25—51 мм, вваренных в плоские трубные доски. Трубы размешают в шахматном порядке. Дымовые газы проходят внутри труб нагреваемый воздух омывает трубы снаружи в поперечном направлении. Скорость дымовых газов принимают равной 10—14 м/сек для предотвращения оседания золы на - стенках труб при такой скорости происходит самообдувка воздухоподо-i гревателя. Скорость воздуха принимают приблизительно в 2 раза меньшей скорости дымовых газов. [c.299]

Правильно организованное движение воды, паро-водяной смеси и пара в трубах котельного агрегата обеспечивает необходимую паро-производительность котельного агрегата, надежность и бесперебойность его работы. Необходимая паропроизводи-тельность достигается потому, что правильно организованное движение воды, паро-водяной смеси и пара обеспечивает эффективное использование всей трубной системы котла и правильное перемещение в них нагреваемой и испаряемой воды и перегреваемого пара. [c.311]

Принятые величины. Переохлаждение конденсата А к = = 0,7 °С теплоемкость конденсата с =4,175 кДж/(кг-°С). Разность температур 8i = 4,7 °С температура забортной охлаждающей воды fi = 23 °С, ее теплоемкость Сц, = 3,925 кДж/(кг-°С), плотность р = 1020 кг/м скорость охлаждающей воды в трубах w = 2,0 м/с. Наружный диаметр труб d = = 0,019 м, внутренний dg = 0,016 5 м, шаг труб s = 28 мм. Коэффициент загрязнения рз = 0,9, коэффициент = 0,83, коэффициент заполнения трубной доски Т1тр = 0,58. Число ходов охлаждающей воды 2=2. Толщина трубной доски 8 = 0,03 м. [c.182]

Когда выравниваюш,его дырчатого листа нет, картина распределения ф по высоте барботера остается такой же, однако начальные иаросодержания (в сечениях, расположенных непосредственно за греющими элементами) будут определяться гидродинамикой потока в мех<трубном пространстве или в трубах греющей секции, которая, в свою очередь, зависит от размеров и расположения труб, режима, физических свойств среды и пр. Кроме того, если паровой поток неравномерен, абсолютные значения ф в различных точках одного и того же горизонтального сечения могут заметно различаться между собой. [c.81]

Здесь Р2 = 0,142 МПа —давление кислорода над верхней трубной решеткой Api — гидростатическое давление столба жидкости в циркуляционной трубе на длине (LaKT + Lp—/-эк) Ар2 — суммарное сопротивление входа в циркуляционную трубу и выхода из нее ДРз — сопротивление трения при движении кислорода в циркуляционной трубе Api — сопротивление трения при движении кислорода в Парогенерирующих трубах на длине от входа в трубы-до выходного сечения экономайзерного участка Aps — сопротивление входа в парогенерирующие трубы [c.421]

При водяной обмывке происходит интенсивная коррозия труб, в трубах появляются свищи, что приводит к необходимости остановки котла на ремонты. Через 2—2,5 года эксплуатации котлы-утилизаторы с водяной обмывкой практически выходят из строя, требуется капитальный ремонт с полной заменой всех трубных поверхностей нагрева. Водяная обмывка приводит также к быстрому разрушению обмуровки котла. Таким образом, водяная обмывка котлов-утилизаторов, работающих на сильно запыленных газах, неэффективна и применение ее нерационально, В связи с этим водяная обмывка заменяется более прогрессивными сппепбами очистки. [c.166]

Для того чтобы проверить действительно ли многослойные трубы или обечайки из тонколистовой стали 09Г2СФ, не содержащей дефицитных легирующих элементов, полностью исключают хрупкие разрушения магистральных газопроводов, на севере Тюменской области были испытаны пневматически при давлении 7,5 МПа две трубные секции диаметром 1420 мм. Первая секция (рис. 7) общей длиной 210 м состояла из 18 полноразмерных труб (сталь 17Г2АФ) с монолитной стенкой и ряда многослойных вставок (на рисунке заштрихованные участки) длиной от 1,3 м до 5,2 м, которые располагались за разгонными трубами 1 vi2. Вторая секция (рис. 8) длиной 150 м включала две многослойные трубы 3 и 5, одну разгонную 4 с монолитной стенкой (сталь 14Г2АФ-У) и концевые участки, сваренные из труб зарубежной поставки. Условия испытаний были жесткими. Магистральные трещины инициировались с помощью ВБ и разгонялись в трубе с монолитной стенкой, обладающей низким [c.28]

После длительной работы одного из парогенераторов (16000 час. при 225 циклах изменения температуры от 250—270 до 190° С в течение 0,5—1,0 мин.) был обнаружен свищ в трубе (0 21 X Х2 мм) испарителя. После сварки в этом месте через месяц работы снова возник свищ, произошел разрыв одной из труб (0 21 X Х2 мм) пароперегревателя. Во время разрыва резко упало давление в первом контуре. Труба диаметром 21X2 мм оказалась разорванной по всему сечению на участке вальцовки трубы в трубной доске на расстоянии 30 мм от края трубы (толщина трубной доски 70 мм, длина развальцованной части 40 мм). При проверке и разборке остальных пароперегревателей станции были обнаружены дефекты труб в виде трещин, пор и раковин в основном в месте изгиба труб и на расстоянии 150—180 мм от места заделки труб в трубные доски. [c.50]

Процесс вальцовки труб поверхностей нагрева проводят в три этапа раздача трубы до соприкосновения ее с поверхностью трубного отверстия, раздача гнезда и окончательная подвальцовка и отделка. Сцепление трубы со стенкой барабана (камеры, трубной доски) происходит на втором этапе в результате пластической деформации трубы. При этом материал трубы уплотняется в радиальном направлении и удлиняется в осевом. Аналогичные деформации наблюдаются также в металле стенки барабана, примыкающем к трубному отверстию. Раздача гнезда происходит при напряжениях в трубе и стенке барабана, превышающих Сто,2 металла. Уплотнение металла вокруг трубного отверстия носит местный характер и при шаге трубных отверстий (1,8- 2)Z) не сказывается на работе металла барабана. Однако местные перенапряжения при известных условиях могут быть причиной местных повреждений металла при эксплуатации. При недостаточном расстоянии между отверстиями разрушение металла может произойти вследствие перенапряжений при раздаче гнезда. [c.305]

Хорошо зарекомендовали себя секционные подогреватели конструкции ПКБ Башкирэнерго. Каждая секция такого подогревателя состоит из пучка труб диаметром 38x3 мм, заключенного в кожух диаметром 219x6 мм. Удельная поверхность нагрева этого подогревателя, отнесенная к 1 т подогреваемого мазута, благодаря высокому коэффициенту теплопередачи и рациональной компоновке трубных пучков в 2,5 раза, а вес металла в 6 раз меньше, чем у широко распространенных подогревателей мазута типа труба в трубе . [c.233]

В конструкциях этих теплообменников четко прослеживается определенный тип ТА — вертикальный, кожухотрубный с теплообменной поверхностью, набранной из прямых одностенных труб. Концы труб заделываются в верхнюю и нижнюю трубные доски и образуют единый трубный пучок. Подвод теплоносителя в трубы осуществляется в верхней части теплообменника. По центральной трубе натрий опускается в нижний коллектор, выполненный как одно целое с трубной доской, откуда, разворачиваясь на 180°, раздается по трубам. Отводится натрий через верхний коллектор по коаксиальному зазору между центральной трубой и обечайкой. Центральная труба выполняется многослойной для исключения рекуперации тепла и недопустимых температурных деформаций. Все теплообменники позволяют извлекать трубный пучок без нарушения целостности коммуникаций первого контура. [c.89]

Равномерное распределение потока в межтрубном пространстве по периметру пучка обеспечивается подбором перфорации обечайки высотой около 300 мм на входе теплоносителя в пучок и на выходе из него. Выравнивание потока по длине пучка достигается при помощи горизонтальных перфорированных листов в межтрубном пространстве пучка. В зазоре между корпусом и обечайкой предусмотрено уплотнение, снижающее пе-ретечку греющего теплоносителя. Равномерное распределение натрия второго контура в трубах обеспечивается за счет переменной перфорации части центральной опускной трубы, выступающей за кромку нижней трубной доски. Трубы по высоте пучка дистанциониру-ются решетками, конструкция которых представлена на рис. 3.35. Решетки гофрированных полос толщиной 1 мм, между которыми располагаются дистанционирующие кольца, сваренные с полосами по кромкам. Толстостенные трубные доски (толщина около 275 мм) для предохранения от тепловых ударов при резких изменениях нагрузок и температур, особенно в местах приварки труб, защищены тепловыми экранами экраны выполнены в виде пластин, установленных перед трубными досками и имеющих соответствующие отверстия для труб пучка [19]. Для компенсации значительных температурных деформаций верхней трубной доски ее соединение с монтажным фланцем корпуса выполнено через упругий цилиндрический элемент (рис. 3.36). Компенсация температурных деформаций труб пучка теплообменника, которые не имеют компенсирующих гибов, осуществляется за счет подвижности нижней трубной доски, выполненной совместно с нижним коллектором [20]. [c.108]

Перечислим характерные виды гидравлических неравномерностей байпасные перетечки, несимметричный подвод теплоносителя и отвод его по периметру трубного пучка, неравномерный боковой подвод по высоте и глубине пучка на входных и выходных его участках, разверки из-за деформации трубного пучка, струйный подвод из патрубков в межтрубное пространство или в трубы, разверки из-за различных гидравлических сопротивлений неодинаковых каналов пучка, разверки из-за действия дистан-ционирующих решеток, разверки из-за случайных отклонений геометрии пучка, перераспределение расхода в межтрубном пространстве из-за действия термогравитационных сил при малых Ре. [c.176]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...