Сечение трубное

Дымовые газы (13% СО2, 11% Н2О) движутся сверху вниз в межтрубном пространстве со средней скоростью в узком сечении трубного пучка Wi = l3 м/с. Расход газов Gi = 500 т/ч. Температура газов на входе в экономайзер /j i=800 . Трубы расположены в шахматном порядке с шагом поперек потока газов Si=2,ld и вдоль потока S2 = 2d. [c.228]

С целью исключения указанных недостатков была разработана конструкция трубчато-пластинчатой 26 тарелки с плоскими перекрывающими пластинами (лентами), расположенными поперек труб поочередно сверху и снизу, что не лимитирует их ширину, а позволяет изменить живое сечение тарелки только за счет смещения верхних и нижних пластин относительно друг друга (рис. 10.17), а также изменения ширины пластин и изменения живого сечения трубной решетки. Выполнение лент плоскими упрощает их изготовление за счет использования стандартной полосы, облегчает их закрепление на трубах, повышает жесткость и прочность конструкции. [c.304]

Определяюш,ий размер — диаметр трубы, определяюш,ая температура — температура невозмуш,енного набегаюш,его потока, характерная скорость — средняя скорость в самом узком сечении трубного пучка, [c.232]

Температура воздуха, поступающего в подогреватель, / ж 400° С, а на выходе из подогревателя — 300° С. Средняя температура наружной поверхности труб /ст = = 150°С. Скорость воздуха в узком сечении трубного пучка ш 10 м/с. [c.233]

Радиально-обжимные машины применяют для изготовления поковок относительно крупных сечений (трубных диаметром до 200 мм, прутковых до 140 мм). Они имеют кривошипно-эксцентриковое устройство привода бойков, расположенных радиально в одной плоскости через равные углы (рис. 5.2, б). Эти машины отличаются меньшим шумом при работе. [c.94]

Коэффициент С зависит от тех же величин, от которых зависит и коэффициент В. Поэтому из формулы (245) следует, что площадь сечения трубной батареи прямо пропорциональна числу г ходов жидкости а трубках батареи и обратно пропорциональна скорости с жидкости в трубке. [c.181]

При известных значениях длины I и площади сечения / трубной батареи, определенных по формулам (240) и (245), объем батареи составит [c.181]

В то же время наименьшее сечение трубной доски в мостике между отверстиями должно быть не меньше 180 мм при диаметре отверстия 38 мм и не меньше 450 мм при диаметре отверстия 100 мм. Отсюда следует, что при увеличении диаметра отверстия в трубной доске приблизительно в 2,5 раза во столько же примерно раз возрастает необходимая плош,адь сечения мостика. Следовательно, минимальное необходимое сечение мостика [c.433]

Сечение трубного пучка, % [c.24]

Значительное число параметров, определяющих гидродинамический и тепловой режимы, при течении жидкости в загруженных сечениях (трубные пучки, засыпки и т. п.), не позволяет решить задачу аналитически. В этих условиях единственным способом установления расчетных закономерностей теплообмена и сопротивления является обобщение опытных данных на основе теории подобия. Представление о характере течения потока в загруженных сечениях может быть получено в результате изучения распределения давления и теплоотдачи по поверхности трубок в пучках различной конфигурации. Отвлекаясь от влияния температурного фактора, изучение теплоотдачи можно осуществить методом аналогии между диффузией и теплообменом. [c.251]

К настоящему времени имеется значительное число исследований, посвященных изучению законов аэродинамического сопротивления при течении жидкости в загруженных сечениях (трубные пучки, засыпки). Однако для тесных пучков и слоев сыпучего материала нет достаточно обоснованного, удовлетворительного метода обобщения опытных данных. [c.267]

Здесь предполагается, что операция суммирования по зонам может быть заменена интегрированием при достаточно большом числе элементарных зон, а безразмерные параметры теплопередачи р =кР/ и р2=кР1 2 меняются по сечению трубного пучка как из-за неравномерностей расходов теплоносителей в межтрубном пространстве С1 = С1(ф) и в трубах 62 = 2(ср), так и из-за возможных изменений коэффициентов теплопередачи к=к ( ), где й(р=с18/5 — безразмерный элемент сечения пучка. [c.177]

После конструктивного расчета греющей камеры (длины и диаметра труб, проходных сечений трубного и межтрубного пространств, диаметров греющей камеры и обечайки аппарата, перегородок и т. д.) производят расчет циркуляции раствора (см. разд. 3 кн. 3 настоящей серии). Для устранения инкрустации поверхности нагрева скорость раствора на входе в греющие трубы должна быть не менее 2,5 м/с. При многократной циркуляции раствора существует понятие кратности циркуляции Кв., т. е. отношения количества раствора О, кг/ч, циркулирующего в выпарном аппарате, к количеству выпаренной из него влаги W, кг/ч. В выпарных аппаратах кратность циркуляции Хц = 0/ =20- -40. Методика расчета циркуляции описана в [5]. [c.157]

Площадь поперечного сечения трубного пучка [c.289]

F —живое сечение трубного пучка в лА [c.90]

Наиболее напряженными оказались периферийные точки торцевых сечений трубной доски, в которых сГа = 0, а [c.215]

Предварительный и сопутствующий подогрев может осуществляться индукционными подогревателями, муфельными электрическими печами, кольцевыми газовыми горелка.чи или другими средствами, обеспечивающими равномерный нагрев по всему сечению трубного элемента. [c.507]

Коэффициент с принимается в пределах от 1,2-10- до 1,8-10 (меньшее значение принимается для хорошо развитого входного сечения трубного пучка и небольшого числа рядов трубок по ходу пара). [c.112]

Примечания 1. Условные обозначения F - площадь поперечного сечения трубного элемента Л , Му — изгибающие моменты в сечении паропровода по осям координат М . - крутящий момент в сечении паропровода вокруг оси координат - осевая сила в сечении паропровода от весовой нагрузки и самокомпенсации температурных расширений т - напряжения кручения аэ в, р, ар, Стр, D , S, D , S ", К , К , W, ф , - см. табл. 4.2 и 4.3. [c.226]

Рис. 3-53. Последовательность восстановления расчетного сечения трубного отверстия барабана. а — обработка кромок и внутренней поверхности трубного отверстия (очка) с различной глубиной поражения участков б — наплавка на внутренней поверхности очка в — восстановленное расчетное сечение очка после механической обработки.

Восстановление расчетного сечения трубного отверстия (очка). Операция выполняется путем наплавки металла на поверхность трубного отверстия после предварительного уда- [c.171]

Коэффициент С можно принимать от 1,2-10 до 1,8-10 (меньшее значение при хорошо развитом входном сечении трубного пучка и небольшом числе рядов трубок по ходу потока). [c.232]

Необходимость применения внутренних пуансонов при штамповке таких отводов объясняется тем, что при операции гибки значительно искажается профиль поперечного сечения трубной заготовки, а на выпуклой стороне образуется прямолинейный участок. [c.123]

Слитки, предназначенные для прокатки на сортовой профиль, обычно имеют квадратное поперечное сечение листовые слитки имеют прямоугольное сечение трубные и бандажные — соответственно круглое или многогранное сечение. [c.364]

Проходное сечение трубного пучка по смеси [c.174]

При правильном выборе частоты тока глубина проникновения его в металл, нагретый до температуры выше магнитных превращений, в 2—3 раза больше толщины стенки трубной заготовки. Такое соотношение глубины проникновения тока и толщины стенки позволяет нагревать металл практически без перепада температуры по сечению трубной заготовки и с этой точки зрения ограничивать время нагрева нет необходимости, учитывая, что уменьшение времени нагрева приводит к увеличению удельной мощности и силы тока в индукторе. [c.73]

В сечении трубной заготовки протекают уже токи двух направлений сверху отточек а одного, а снизу — другого. Точки а являются точками нулевой плотности тока. Касательная к поверхности трубы составляющая индукции в этих точках равна нулю. В реальных условиях, когда периметр сечения трубной заготовки значительно больше, чем ширина активного провода индуктора, точки нулевой плотности тока делят периметр сечения трубной заготовки на две неравные части, ближе к индуктору меньшая, дальше — большая. [c.75]

Для упрощения решения задачи рассмотрим лишь часть сечения трубной заготовки, ограниченную дугой, лежащей под проводом индуктора между точками а. Будем считать, что магнитопровод ИЗ трансформаторной стали, окружающий активный провод [c.75]

Обычно длина окружности сечения трубной заготовки велика по сравнению с шириной активного провода токонесущих шин. Поэтому при исследовании принято, что размер с (фиг. 68) равен бесконечности. Это допустимо, так как при повышенных частотах тока все процессы протекают в зоне металла в непосредственной близости от шин. [c.108]

Рис. 11.1. Схема распределения температуры Т в сечении трубного пучка.

Поэтому даже относительно небольшая неравномерность раздачи теплоносителей по сечению трубного пучка может приводить к неравномерности температуры теплоносителей, сравнимой или даже превосходящей локальный температурный напор (рис. 11.1, а). В этом случае в отличие от изображенного на рис. 11.1, б понятие среднего по сечению температурного напора становится неопределенным, а использование традиционных зависимостей для теплового расчета приводит к значительному отличию эксплуатационных характеристик теплообменников от проектных. [c.148]

Распределение температуры натрия в различных сечениях трубного пучка было замерено в экспериментальном 144-трубном теплообменнике, схема которого изображена на рис. 11.4 [6]. Характерные профили температуры натрия, замеренные в одном из режимов, представлены на рис. 11.5, а. Аналогичные измерения были выполнены в таком же теплообменнике с водой в качестве теплоносителя, результаты которых представлены на рис. 11.5, б. Анализ полученных профилей температуры теплоносителя в межтрубном пространстве теплообменников натрий—натрий и вода—вода показал, что распределение температуры имеет случайный характер в пространстве трубного пучка и относительно стабильно во времени (рис. 11.6, а). На рис. 11.6 б, представлено распределение [c.149]

Механические загрязнения особенно опасны тем, что в отличие от остальных видов загрязнений, нарастающих постепенно, имеют возможность весьма быстро перекрыть живое сечение трубной доски и почти полностью прекратить доступ охлаждающей воды в трубки конденсатора, вызвав тем самым аварийный останов турбины. Этот результат может явиться следствием прорыва очистных сеток в период паводка или общим неудовлетворительным состоянием водоприемных сооружений. На станциях, снабжающихся морской водой, аварии такого типа наблюдаются в период штормов на море. [c.213]

Геометрические характеристики трубных пучков в критериальные зависимости в явном виде, как правило, не входят. Для трубных пучков, геометрические размеры которых изменяются в узких пределах, влияние их достаточно хорошо учитывается соответствующим выбором расчетного значения скорости движения потока, которая относится к узкому сечению трубного пучка. При исследовании а одиночных труб и п/ астин при продольном обтекании степень загро- [c.250]

Поэтому в настоящее время для увеличения коэффициента теплоотдачи от внутренней поверхности трубки к жидкости (при сохранении диаметра и площади сечения трубной батареи) при гают к искусственному увеличению скорости до значения путем установки внутри трубок специальных устройств в виде прямых или закрученных пластин, спирально свитых лент и других. Эти устройства, называемые ретардерами, повышая скорость жидкости в трубках, одновременно вызывают значительное увеличение гидравлического сопротивления, особенно в аппаратах для нагрева или охлаждения вязких жидкостей. Поэтому необходимо критически подходить к их выбору и применению, оценивая одновременно мероприятия по уменьшению веса и габаритов аппарата за счет увеличения коэффициента К, а также мероприятия, связанные с увеличением весов, габаритов и затраты энергии на преодоление гидравлического сопротивления аппарата, возрастающего при наличии ретардеров. [c.182]

В большинстве ТА АЭС при значительных размерах трубного пучка площади сечений входного и выходного коллекторов (устройств) значительно меньще площади сечения трубного пучка по основному направлению течения потока. В связи с этим поток после входа в ТА не заполняет всего сечения пучка. И если не принимать мероприятий по выравниванию потока, то в одном месте скорость может быть значительно больще расчетной, а в другом — меньше или даже равной нулю. [c.55]

В решаемой задаче оптимизируемыми являются скорость парового потока в выходном сечении трубного пучка соц, а также величины dg, h /Dp и bpjDp. Такой выбор независимых [c.121]

В результате анализа полученных результатов обследования было установлено, что участки паропровода на трассе нагружены неравномерно и фактические рабочие напряжения аэкв(фн) = 50. .. 145 МПа при допускаемых эквивалентных напряжениях сТэкв 1.5 [ст] = 99 МПа на срок службы 2 10 ч для температуры 545 °С применительно к стали 15Х1М1Ф [13, 49]. Отдельные участки паропровода в определенных сечениях трубных элементов оказались перегруженными и не удовлетворяли требованиям прочности. [c.225]

Для уменьшения потока рассеяния Фр, снижения потерь мощности в магнитопроводе и электрического сопротивления индуктора применен компенсатор 4 (рис. 79). Компенсатор выполняется из высокоэлектропроводного материала и вместе с индуктором заполняет почти все поперечное сечение трубной заготовки. Компенсатор не следует делать сплошным, а достаточно по форме его наружной поверхности изогнуть медный лист. Использование компенсатора диаметром 500 мм при высокочастотной сварке трубы диаметром 720 мм повышает индуктора до 0,25—0,28. [c.119]

Стимулирующее влияние на развитие коррозии оказывает неравномерность распределения пара по поперечному сечению трубного пучка конденсатора — явление перекоса. Если конденсатор работает со значительным перекосом, то пучки трубок с п01вышенным напряжением, возникающим в местах повышенного расхода пара, могут подвергаться интенсивной коррозии со стороны как охлаждающей воды, так и пара. Следует исключить случаи работы конденсаторов турбин а холостом ходу. Подщелачивание конденсата пара, содержащего угольную кислоту, с помощью аммиака из расчета связывания ее до (МН4)гСОз предупреждает обесцинкование и коррозионное растрескивание латуни. [c.240]

FaTi к теплообменникам с неравномерностью температуры и расхода теплоносителей по сечению трубного пучка. [c.146]

Расчет среднего температурного напора в противоточных темлообменниках с неравномерной раздачей теплоносителей по сечению трубного пучка рекомендуется проводить с помощью введения поправочного коэффициента ф <С 1 к логарифмическому напору ATjg таким же образом, как и при расчете теплообменников с отличной от противотока схемой движения теплоносителей [c.162]

Другой важный параметр - форма сечеиия слитка. При получении слитков одинаковой массы печи для производства слитков круглого, квадратного и прямоугольного сечений, трубных заготовок и фасонных отливок имеют различные параметры и конструкгивные решения. [c.243]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...