Конструкция трубного пучка

Соответствующее увеличение гидравлических потерь по тракту второго контура допустимо. Однако такой обратный теплообменник обладает рядом недостатков, в частности усложняется конструкция трубного пучка и теплообменника в целом, затрудняется отмывка трубного пучка при его ремонте и т. д. В связи с этим при проектировании более мощных теплообменников для установки ЗРК вопрос о циркуляции первичного теплоносителя в трубах или межтрубном пространстве обсуждался заново. [c.51]

Для разработки надеж ной конструкции трубного пучка проводились расчеты собственной частоты колебаний труб с различным 258 [c.258]

КОНСТРУКЦИЯ ТРУБНОГО ПУЧКА [c.185]

На рис. 5.6 показана конструкция трубного пучка конденсатора турбины Т-250/300-23,5 ТМЗ. Учитывая два характерных режима работы теплофикационной турбины (конденсационный и теплофикационный), трубный пучок разделяют на две части главный трубный пучок и вспомогательный трубный пучок. [c.185]

Рис. 5.6. Конструкция трубного пучка конденсатора Т-250/300-240 ТМЗ

В тех случаях, когда разность температур охлаждаемого потока, поступающего в один из ходов по трубам, и выходящего потока смежного хода превышает 90 °С, применяют раздельные или разрезные камеры, U-образные конструкции трубных пучков или другие способы снижения температурных напряжений в конструкции. [c.379]

Значение Ск зависит от скорости газов, диаметра труб и конструкции пучка, а также от характеристик греющих газов. Значение л зависит от температуры газов и их состава, а также от конструкции трубного пучка. [c.202]

Коэффициент сопротивления при поперечном обтекании ( п,зависит от конструкции трубного пучка. [c.145]

Подогреватели высокого давления, рассчитываемые на давление воды до 180—200 ат, по конструкции существенно отличаются от подогревателей не только низкого, но и повышенного давления. Вместо трубной доски применяются стальные водяные коллекторы круглого сечения. Трубки в коллекторе укрепляются сваркой. Конструкция трубного пучка тоже иная. Отказ от трубных досок объясняется тем, что уже в подогревателях повышенного давления толщина трубной доски по условиям прочно- [c.175]

Воздухоохладитель (фиг. 28) состоит из корпуса 1 сварной конструкции, трубного пучка и верхней водяной камеры. [c.43]

В отличие от ранее рассмотренных конструкций трубный пучок (рис 8.9, а) состоит из восьми одинаковых модулей 1, каждый из которых имеет свою зону отсоса, показанную в увеличенном масштабе на рис. 8.9, б. Модуль 1 представляет собой сплошной вертикально расположенный массив трубок с ромбической разбивкой. В средней части массива двумя щитами 2 и 5 образована зона отсоса. Выделенного воздухоохладителя в пучке нет, его роль играют расположенные непосредственно перед отсосом охлаждающие трубки пучка. [c.222]

Кожухотрубные ТА жесткой конструкции (Рис. 2.6а) имеют цилиндрический кожух 1, в котором расположен трубный пучок 2 трубные решетки с развальцованными в них трубками крепятся к корпусу аппарата. С обоих концов ТА закрыт крышками 3. Аппарат оборудован штуцерами 4 и 5 для ввода теплоносителей, причем один теплоноситель идет по трубкам, а второй проходит по межтрубному пространству. [c.117]

На нефтебазах, перекачивающих и компрессорных станциях широко применяют вертикально-цилиндрические котлы типов Ш, ШС, ВГД, ММЗ и др., которые различаются в основном конструктивным оформлением трубного пучка. Для этих котлов характерна компактность и простота конструкции, а также надежность и экономичность эксплуатации. [c.131]

Проведенные технологические опыты показали, что совместная гибка корпуса с трубным пучком, значительно упрощающая конструкцию и процесс изготовления секций, не нарушает дистанционирования труб пучка. Головка секции, состоящая из трубной доски, перехода и уплотняющего диска, собирается отдельно. После сборки головки секции с корпусом производят подтяжку труб 0 32 x 4 с обоих концов секции для создания зазора между трубами 0 32 X 4 и задней стенкой корпуса и прихватку их к трубной доске. Затем производят обрезку концов труб 0 32 X 4 (удаляют припуск). [c.71]

На рис. 103 показана схема кожухотрубного вертикального теплообменника установки EBR-II. Особенностью теплообменника этой конструкции, как и теплообменника станции Энрико Ферми, является возможность удаления трубного пучка из корпуса без отсоединения последнего от контура установки. [c.121]

Изложены основы проектирования мощных теплообменных аппаратов для АЭС с натриевыми н газовыми теплоносителями. Рассмотрены особенности конструкций, методы расчетной и экспериментальной отработки теплообменников при неравномерном продольно-поперечно.м течении теплоносителей в трубном пучке и методы определения режимных параметров. [c.2]

Поэтому обычно ТА АЭС выполняются ремонтопригодными. Для этого конструкции наиболее уязвимых узлов, в том числе трубный пучок, должны отвечать соответствующим условиям. Если условия работы радиационно опасны для персонала станции, то, возможно, потребуется обеспечение проведения дистанционно управляемых технологических операций с использованием биологической защиты. Это требование относится, например, к НТО, в которых греющий теплоноситель первого контура радиоактивен. В этом случае особенно важно, чтобы трубный пучок был достаточно простым в изготовлении и компактным, поскольку это облегчает его извлечение для ремонта или замены. Конструкционное исполнение ТА должно обеспечивать полное дренирование теплоносителя первого и второго контуров. [c.35]

Секционирование трубного пучка в пределах теплообменника, даже при отсутствии отсечной арматуры (устройств) по отдельным секциям, имеет ряд преимуществ по сравнению с крупноблочными секциями. В основном эти преимущества сводятся к тому, что дефектная секция в теплообменнике может быть либо отсечена, либо заменена запасной мелкие секции боле удобны для экспериментальной проверки и отработки конструкции. Несмотря на указанные преимущества, секционные теплообменники широкого распространения не получили. Это объясняется прежде всего тем, что отсутствуют апробированные надежные методы индикации текущей трубы или секции, требующей отключения, а также в связи с менее серьезными последствиями разгерметизации теплообменников для безопасности АЭС по сравнению с последствиями разгерметизации ПГ. Кроме того, наряду с положительными преимуществами секционные теплообменники имеют и недостатки. [c.65]

Подогреватели серии БИП [8], работающие под давлением питательной воды в 180 кПсм , отличаются от подогревателей низкого давления конструкцией трубного пучка и отсутствием трубной доски. Трубный пучок состоит-из отдельных пакетов труб W-образной формы, приваренных сверху к промежуточным цилиндрическим коллекторам. Последние приварены к сборным коллекторам, снабженным патрубками для отвода и подвода питательной воды. [c.207]

Так, срок службы холодильников коксового газа возрастает в 3 раза и становится равным сроку олузкбы коксовой батареи. В теплообменникйх появляется возможность существенного уведшчения площади поверхностей охлаждения за счет изменения конструкции трубных пучков. Значительно снижается расход свежей воды благодаря возможности введения оборотного цикла для жидкостей о повышенной химической активностью. [c.96]

Сопротивление конденсатора по паровому т р а к т у (разность давлений пара при входе в конденсатор и при выходе из воздухоохладителя конденсатора) зависит от конструкции трубного пучка, скорости пара в межтрубном пространстве и других факторов. В конденсаторах современных мощвых турбин (Л э = 160- - 1200 МВт) паровое сопротивление составляет 270— 410 Па. [c.392]

Паровое сопротивление конденсатора Ар из-за сложного характера течения пара в межтрубном пространстве, сопровождающегося процессами конденсации, определить аналитически сложно. Оно может быть оценено лищь приблизительно на основании экспериментальных данных, получаемых на однотипных конденсаторах. Паровое сопротивление зависит от конструкции трубного пучка, скорости пара в межтрубном пространстве, гидродинамики потока и других факторов. В конденсаторах современных мощных турбин (Л з = 160. .. 1200 МВт) паровое сопротивление составляет 270—410 Па. [c.219]

Теплообменные аппараты с плавающей головкой (Рис. 2.66) являются наиболее распроетраненным типом ТА. Подвижная решетка позволяет трубному пучку свободно перемешаться относительно кожуха. В ТА е плавающей головкой трубный пучок легко вынимается из корпуса для ремонта и очистки. Конструкция ТА с плавающей головкой сложна, причем плавающая головка недоступна для осмотра в рабочем состоянии. [c.118]

Второе направление в развитии котлов связано с заменой одного барабана несколькими, меньшего диаметра, заполненными водой и пароводяной смесью. Увеличение числа барабанов привело сначала к созданию батарейных котлов, а замена части барабанов — трубами меньшего диаметра, расположенными в потоке дымовых газов, — к водотрубным котлам. Благодаря большим возможностям увеличения паропроизводительности это направление получило широкое развитие в энергетике. Первые водотрубные котлы имели наклоненные к горизонтали (под углом 10—15°) пучки труб 3, которые с помощью камер 4 присоединялись к одному или нескольким горизонтальным барабанам 1 (рис. 7, г). Котлы такой конструкции получили название горизонтальноводотрубных. Среди них особо следует выделить котлы талантливого русского конструктора В. Г. Шухова. Прогрессивная идея, связанная с разделением общих камер, барабанов и трубных пучков на однотипные группы (секции) одинаковой длины и тем же числом труб, заложенная в конструкцию, позволила осуществлять сборку котлов разной паропроизводительности из стандартных деталей. Но такие котлы не могли работать при переменных нагрузках. [c.16]

На рис. 65 показана ступень двухпоточного экономайзера котла СКД энергоблока 300 МВт для сжигания экибастузского угля. В отличие от предыдущей конструкции опоры 5 дистан-ционирование труб 4 осуществляется стойками 3, закрепленными (за исключением средних) на входных 2 и выходных 1 коллекторах. Экономайзер разделен на два пакета с монтажным стыком между ними. Вода из экономайзера отводится по обогреваемым водоотводящим трубам, которые являются несущими конструкциями, расположенными внутри газохода. Высоту пакетов (1 — 1,5 м), расстояние между ними (0,8—1 м, иногда 0,8—1,5 м) и соседними поверхностями нагрева выбирают из условий монтажа и ремонта. Большие значения принимают для трубных пучков с малым поперечным шагом. [c.104]

Трубы в теплообменных пучках размещены в шахматном порядке с шагом по высоте Sjd =1,2, а по ширине Sj L = 1,4. Концы змеевиковых труб завальцованы на всю толщину стенки коллекторов с предварительной аргонодуговой сваркой их торцов с внутренней поверхностью коллекторов. Змеевики дистанциони-руются в трубном пучке с помощью волнообразных и плоских полос, закрепляемых в опорных конструкциях. Б паровом пространстве парогенератора установлен жалюзийный сепаратор 2, представляющий собой набор пакетов из волнообразных пластин. [c.248]

В опытах исследуется девятирядиын пучок, состоящий из труб диаметром 2Г) мм с поперечным и продольным шагом соответственно l,48d и 1,6< /. Сетки выполняются из проволок с диаметрами 0,3 0,8 и 1,0 мм с размерами ячеек соответственно 1,4X1,4 6x6 и 10x10 мм. Трубный пучок с сетками имеет плавниковую конструкцию. Ро Ь плавников выполняют сетки. Трубы пучка покрываются сверху и снизу сетками больших размеров, которые в промежутках между трубами сшиваются или приварив ются (рис. 5-35) [Л. 5-46]. [c.292]

Парогенератор АЭС Каль (ФРГ). Парогенератор (рис. 71) обогревается конденсирующимся иаром, поступающим от кипящего реактора, и представляет собой вертикальную конструкцию с жестким прямотрубным пучком кипятильных труб. Конденсирующийся пар обтекает пучок труб снаружи многократно перекрестным током. Естественная циркуляция в трубном пучке осуществляется при помещи наружных опускных труб, охватывающих корпус парогенератора по винтовым линиям для компенсации разности температурных расширений. В этой конструкции доступ к концам труб обеспечивается со стороны неактивной среды. [c.64]

Hill. Тппг 7 сти в конструкции, обнаруженной во время —эксплуатации теплообменника экспериментальной установки SR Е, в этой и последующих станциях с жидкометал-лическим теплоносителем принято вертикальное расположение трубного пучка. [c.114]

Хорошо зарекомендовали себя секционные подогреватели конструкции ПКБ Башкирэнерго. Каждая секция такого подогревателя состоит из пучка труб диаметром 38x3 мм, заключенного в кожух диаметром 219x6 мм. Удельная поверхность нагрева этого подогревателя, отнесенная к 1 т подогреваемого мазута, благодаря высокому коэффициенту теплопередачи и рациональной компоновке трубных пучков в 2,5 раза, а вес металла в 6 раз меньше, чем у широко распространенных подогревателей мазута типа труба в трубе . [c.233]

Крепление трубных пучков в зависимости от данного конструктивного варианта может осуш,ествляться с помош,ью трубных досок или коллекторов. Главное достой нство теплообменников с трубными поверхностями заключается в том, что возможно их применение при наличии высокого давления нагреваемой среды, проходящей по трубкам. Это исключается при иной конструкции теплообменных поверхностей и особенно в теплообменниках смешения. [c.199]

Пуск обычно проводится при минимально возможных расходах теплоносителей по контурам, которые соответствуют нижнему пределу регулирования частоты вращения циркуляторов. Чем меньще расходы, тем меньще минимальный уровень мощности работы АЭС на частичных нагрузках. Вместе с тем минимальные расходы теплоносителей по контурам при пуске должны назначаться исходя из обеспечения устойчивого течения с проектным распределением потоков в трубных пучках ТА. Это особенно важно, если конструкция (по условиям прочности) не допускает значительных градиентов температуры. [c.28]

Конструкция должна отвечать требованиям диагностики и ремонтопригодности. При этом следует иметь в виду, что возможность глущения дефектных труб или секций без извлечения трубного пучка является существенным эксплуатационным преимуществом. [c.38]

В трубных пучках ТА АЭС упаковка прямых труб осуществляется по вершинам равностороннего треугольника или квадрата, а также кольцевая упаковка трубок (рис. 2.5). Широкое распространение в ПТО получила кольцевая упаковка труб, примененная на АЭС Феникс и АЭС с реакторами БН-600, в РРК и др. Трубный пучок с кольцевой упаковкой позволяет использовать трубы с компенсирующим гибом, деформирующиеся в месте гиба в плоскости кольцевого ряда (см. рис. 3.26). При кольцевой упаковке упрощается конструкция обечаек, ограничивающих пучок, так как при любой другой упаковке пучок по внутренней и наружной образующим не вписывается в окружность, в связи с чем приходится применять вытеснители или фигурные обечайки. В пучках с кольцевой упаковкой труб просто решается вопрос дистанционирования труб с помощью упругих гофрированных поясов (см. рис. 3.33). Исключение составляет участок компенсирующих гибов, где дис-танционирование невозможно в связи с деформацией трубы в месте гиба по окружности ряда. Указанные преимущества трубных пучков с кольцевой упаковкой делают их предпочтительными и в теплообменниках с трубами без компенсирующих гибов, несмотря на то, что пучки с кольцевой упаковкой проигрывают в компактности пучкам с треугольной упаковкой. [c.45]

Рассмотрение конкретных конструкций ТА показывает отсутствие единых количественных характеристик и мероприятий, направленных на снижение неравномерности распределения потока по радиусу и длине пучка. Так, в ТА АЭС Феникс для подводящего участка Я = 0,35 м общая длина пучка L равна 5,16 м, для АЭС с реактором FFTF при Я=0,25 м L = 3,7 м, для АЭС с реактором SNR-300 при Я = 0,3 м L=9,57 м, а в ТА ре актора БН-600 при Я=1,5 м = 6,205 м. Из приведенных данных следует, что высота подводящего участка в теплообменнике БН-600 составляет 25 % общей длины трубного пучка, а в теплообменниках зарубежных установок — не более 10%. Значительная высота [c.59]

В конструкциях этих теплообменников четко прослеживается определенный тип ТА — вертикальный, кожухотрубный с теплообменной поверхностью, набранной из прямых одностенных труб. Концы труб заделываются в верхнюю и нижнюю трубные доски и образуют единый трубный пучок. Подвод теплоносителя в трубы осуществляется в верхней части теплообменника. По центральной трубе натрий опускается в нижний коллектор, выполненный как одно целое с трубной доской, откуда, разворачиваясь на 180°, раздается по трубам. Отводится натрий через верхний коллектор по коаксиальному зазору между центральной трубой и обечайкой. Центральная труба выполняется многослойной для исключения рекуперации тепла и недопустимых температурных деформаций. Все теплообменники позволяют извлекать трубный пучок без нарушения целостности коммуникаций первого контура. [c.89]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...