Сечение межтрубное

Площадь поперечного сечения межтрубного пространства [c.312]

БОР-60. Конструкция ПТО представлена на рис. 3.20. Для выравнивания потока теплоносителя по сечению межтрубного пространства и в трубах имеются специальные решетки, расположенные во входной камере по первому контуру и в нижнем коллекторе. Для компенсационного температурного расширения отдельных слоев центральной трубы предусмотрены сильфоны в нижней части. Компенсация температурного расширения трубного пучка относительно всей центральной трубы осуществляется также через сильфоны в верхней части теплообменника [3]. [c.90]

С целью получения компактного теплообменника с наименьшим сечением межтрубного пространства расстояние между осями труб (шаг расположения труб) принимается минимальным. Величина минимального шага расположения труб зависит от способа крепления их в трубных плитах теплообменника. [c.195]

Для теплообменников без перегородок площадь живого сечения межтрубного пространства определяют по формуле [c.108]

Площадь сечения межтрубного пространства / .т 1,16-10- 2,33-10— 2,87-10—5 5,00-10- 1,22-10 2,08-10- 3,08-10 4,46.10— 3,78-10— 7,19-10—2 11,54- [c.349]

Определив геометрические размеры, методом укрупненного калькулирования нетрудно рассчитать капитальные затраты на регенератор при технико-экономической оптимизации ПТУ. Для корректной постановки задачи оптимизации кратко рассмотрим особенности протекания теплогидравлических процессов в регенераторе. Перегретый пар ДФС имеет большие, по сравнению с водяным паром, значения коэффициента кинематической вязкости и удельного объема, что вынуждает увеличивать площадь поперечного сечения межтрубного пространства за счет шага трубных пучков и числа труб, а также за счет уменьшения их диаметра. Поэтому в трубах могут реализовываться турбулентный и лами- [c.120]

Для теплообменников без перегородок площадь живого сечения межтрубного пространства [c.187]

Особенность кожухотрубчатых теплообменников состоит в том, что проходное сечение межтрубного пространства у них велико по сравнению с проходным сечением трубок и может быть больше последнего в 2,5 — 3 раза. Поэтому в случае одинакового расхода теплоносителей при неизменном агрегатном состоянии коэффициент теплоотдачи со стороны межтрубного пространства будет значительно ниже, чем внутри труб. Это приводит [c.354]

Вопрос о том, какой из теплоносителей направлять по трубкам и в межтрубное пространство, решается в зависимости от ряда факторов эксплуатационного, конструктивного, теплового и гидродинамического характера. Из эксплуатационных требований основным является легкость очистки поверхности теплообмена и аппарата в целом. Из конструктивных факторов большое значение имеет давление. Теплоноситель с большим давлением целесообразно направлять по трубкам, чтобы не вызывать утяжеления корпуса (по условиям прочности). К основным тепловым и гидродинамическим факторам относятся следующие. Проходное сечение межтрубного пространства больше проходного сечения трубок, а эквивалентный диаметр межтрубного пространства при продольном обтекании, как правило, больше внутреннего диаметра трубок. Равномерное распределение скоростей (расходов) легче обеспечить по отдельным трубкам, чем по сечению межтрубного пространства (из-за неравномерного заполнения трубками участков вблизи стенок корпуса, большего зазора между пучком трубок и корпусом и пр.). Кроме того, в многоходовых аппаратах легко устранить протечки теплоносителя между ходами в трубках и значительно труднее — в межтрубном пространстве разъемных аппаратов. Поэтому, если оба теплоносителя жидкости или неконденсирующиеся газы, теплоноситель с большим объемным расходом целесообразнее направлять в межтрубное пространство, а с меньшим — в трубки. [c.23]

При движении теплоносителей в один ход в трубках и в межтрубном пространстве отношение сечений межтрубного пространства 8 1 к суммарному сечению трубок составляет [c.38]

Проходное (живое) сечение межтрубного пространства, как правило, значительно больше проходного сечения всех трубок. [c.38]

Из этих формул следует, что отношение сечений межтрубного и трубного возрастает с увеличением относительного шага ф и относительной толщины трубок и с уменьшением коэффициента заполнения (или коэф( )ициента использования и р). Из формулы (23) очевидно, что это соотношение может быть изменено путем устройства нескольких ходов в трубках или в межтрубном пространстве. [c.38]

Площадь сегмента над перегородкой / должна быть больше живого сечения м. Площадь сегмента, приходящаяся на одну трубку, равна = 0,866 Живое сечение межтрубного пространства над перегородкой, приходящееся на одну трубку, составляет [c.278]

Ю" м2 — площадь сечения межтрубного пространства для прохода охлаждающей жидкости в холодильнике. [c.101]

Итак, опытные данные обрабатывались в координатах Ки=/ (Ре), причем в качестве определяющего размера использовался наружный диаметр трубы змеевика, а в качестве определяющей скорости — скорость набегающего потока. Результаты этой обработки для четырех участков с равномерным распределением проходного сечения межтрубного пространства по обеим сторонам [c.178]

Отношение площади сечения межтрубного пространства к площади сечения трубок ii 3,66 3,00 2,4 2,52 2,38 2,16 [c.110]

Дымовые газы (13% СО2, 11% Н2О) движутся сверху вниз в межтрубном пространстве со средней скоростью в узком сечении трубного пучка Wi = l3 м/с. Расход газов Gi = 500 т/ч. Температура газов на входе в экономайзер /j i=800 . Трубы расположены в шахматном порядке с шагом поперек потока газов Si=2,ld и вдоль потока S2 = 2d. [c.228]

Выбрав диаметр труб, геометрию межтрубного пространства, вычисляют сечения для прохода теплоносителя и пара, а затем их скорости. [c.188]

Для уменьшения мощности циркуляционного натриевого насоса первоначально в межтрубном пространстве не было перегородок. Предполагалось, что высокая теплопроводность натрия обеспечит примерное равенство температур теплоносителя по поперечному сечению корпуса. Однако в действительности температура натрия, протекающего в верхней части межтрубного пространства, была значительно выше по всей длине корпуса. Это способствовало неравномерному по высоте парогенератора нагреву воды и пара в отдельных трубах. Для устранения этого явления были установлены дроссельные шайбы на входных участках труб. [c.106]

Выравнивание температуры в трубах. Будем по-прежнему считать, что перемешиванием в межтрубном пространстве можно пренебречь. Если за определяющую температуру теплоносителя в трубе можно принять его среднюю массовую темпера-туру (т. е. неравномерность температуры по сечению трубы значительно меньше полного температурного напора), то можно составить систему линейных уравнений, описывающую поведение средних температур по длине [c.192]

В ходе эксперимента температура газового теплоносителя измерялась с помощью термопар, установленных в центрах межтрубных ячеек. Относительные радиусы установки термопар г г = 0,417, 0,567, 0,688, 0,801, 0,847, где — радиус круга с площадью, равной площади поперечного сечения шестигранной кассеты. [c.89]

Подход к расчету теплообменных аппаратов при продольном обтекании пучков витых труб с учетом межканального перемешивания аналогичен подходу, описанному в разд. 8.1. Отличие заключается в основном в учете межканального перемешивания теплоносителя, обусловленного неравномерным теплоподводом в поперечном сечении пучка. Рассмотрим влияние этого фактора сначала для случая стационарного протекания процесса. Поскольку наибольший эффект от интенсификации теплообмена при применении витых труб получается в том случае, когда лимитирующим является термическое сопротивление в межтрубном пространстве, будем рассматривать в качестве теплоносителя, обтекающего пучок [c.230]

В (4.65), (4.66) за определяющие приняты средиемассовая температура потока Tf и наружный диаметр трубы d . В первой число Re M вычисляется по скорости набегающего потока, а во второй — по скорости в сжатом сечении межтрубного пространства. [c.82]

В тех случаях, когда жидкость движется вдаль труб с1наружи, эквивалентный диаметр подсчитывается для площади сечения межтрубного пространства (рис. 73) [c.229]

Сечение межтрубного пространства , (проходное сечение засптриховапо) [c.282]

Колосники устанавливают на колосниковые балки, концы которых замуровывают в цоколь котла. Колосниковую решетку оборудуют опрокидными колосниками. При сжигании антрацита колосниковая решетка опущена от низа секций на 290 мм, при сжигании каменного и бурого угля — на 670 мм. Продукты сжигания из топки поднимаются вверх, омывая поверхности секций, и, повернув вокруг стыкующихся ребер секций каждого пакета котла, опускаются по каналам газоходов затем, попадая в сборный газоход, движутся к фронту, омывая торцы секций в нижней части, попадают в передние поворотные ка.меры, проходят ее подъемную часть и далее, в зависимости от компоновки межтрубного пространства секций, могут двигаться двумя путями при компоновке по первому варианту — зигзагообразно сверху вниз по трем горизонтальным газоходам, после чего выходят из котла при компоновке по второму варианту — от фронта к сборному газоходу котла, сразу по всему сечению межтрубного пространства, юсле чего выходят из котла. [c.35]

Тепловой расчет мазутоподогревателей типа ПМР с продольно-оребренными трубами имеет ряд особенностей. Общий расход пара, определяемый также по формуле (10.11), распределяется пропорционально площадям сечения межтрубного пространств ва р и общего сечения внутренних труб 8 . [c.383]

Находим общий расход греющего пара по (10.11) или с учетом перегрева пара по (10.11а), который в мазутоподогревателях ПМР распределяется пропорционально площади сечения межтрубного пространства 5 пр [см. (10.24)] и площади общего сечения всех кольцевых каналов 5 [см. (10.25)]. [c.391]

Однако змеевиковые парогенераторы обладают и некоторыми недостатками. К ним относится недостаточно хорошее заполнение теплообменной поверхностью объема цилиндрического корпуса. Затруднена также организация равномерного распределения потока по сечению межтрубного пространства. Напряжения, возникающие при навивке змеевиков малого диаметра, могут снизить долговечность парогенерирующей трубы. Весьма существенное отрицательное влияние на долговечность крутозагнутых змеевиков оказывают пульсации температуры стенки, особенно сильные в области перехода к ухудшенному теплообмену. Максимальные пульсации имеют место на внутренней образующей змеевика, где размах пульсаций достигает величины порядка 30 °С [1]. [c.164]

Рмтр — площадь поперечного сечения межтрубного пространства. Ширину перегородок принимают равной от 0,6 до 0,80. [c.121]

Формула (15.34) получается из соотношений (15.30) и выражений =пс1 1А и—пй для трубы с круглым поперечным сечением. Диаметр э можно использовать в качестве определяющего размера в формуле (15.33) или (15.31). Применение э для ламинарного режима не приводит к хооошим результатам, ибо профили скорости и температуры существенно зависят здесь от формы поперечного сечения (изменение щ и ( происходит на расстоянии около /2, а не Б тонком вязком подслое). В качестве трубы с некруглым поперечным сечением может рассматриваться, например, кольцевое сечение или канал в межтрубном пространстве при продольном обтекании трубных пучков. [c.388]

Известны два оснЬвных режима течения жидкости ламинарный и турбулентный. Эти жё режимы могут иметь место № при движении жидкости в пучке. Форма течения жидкости в пучке во многом зависит от характера течения в канале перед пучком. Если при данном расходе и температурах теченйе в канале, где установлен пучок, было бы турбулентным при отсутствии пучка, то оно обязательно будет турбулентным и в пучке, так как пучок является прекрасным турбулизатором. Однако если пучок пойещен в канал, в котором до его установки имел бы место ламинарный режим течения, то в этом случае в зависимости от числа Re можно иметь как одну, так и другую формы течения. Чем меньше число Re, тей устойчивее ламинарное течение, чем больше — тем легче перевести егЬ в турбулентное. При низких значениях числа Re течение может остаться ламинарным. При этом межтрубные зазоры как бы образуют отдельные щелевидные каналы переменного сечения (исключение составля ет предельный случай, когда расстояния между трубами очень велики). [c.227]

В многорядных кожухотрубчатых теплообменниках доля периферийных (прилегающих к обечайке) ячеек в общем поперечном сечении невелика. Однако помимо этой причины неравно мерность температуры может возникать также в результате не равномерного распределения расходов теплоносителя по сече нию в межтрубном пространстве. Эта неравномерность связана, в частности, с тем, что теплоноситель входит в межтрубное пространство сбоку. Рассмотрению эффектов, связанных с неравномерностью распределения скоростей в рамках квазигомоген-ной модели, будут посвящены последующие разделы. [c.194]

Выясним физический смысл приведенных скоростей и приведенного коэффициента теплопередачи. Для этого необходимо вспомнить, что элементу MNKL соответствует прямоугольный параллелепипед или кольцо. Тогда за скорость в плоской модели можно принять расход через грань па раллелепипеда (или кольца), нормальную к соответствующему направлению. Для чисто продольного течения это будет просто расход, отнесенный ко всему сечению теплообменника u=V/S, где V — расход через межтрубное пространство, S — полное сечение теплообменника. [c.196]

Положительной стороной форсунки Данилина является то, что во время работы она шумит меньше многих других форсунок парового (воздушного) распыливания. Надо только помнить, что отверстие 6, соединяющее канал 4 с атмосферой, должно быть всегда открыто, так как в противном случае форсунка начинает сильно пульсировать. В связи с этим отверстие 6 нужно ориентировать так, чтобы исключить вытекание жидкого топлива. При помощи вентилей, установленных на трубах, подводящих топливо и пар, форсунку Данилина можно регулировать в пределах от 50 до 100% номинальной нагрузки. Нельзя не отметить неприхотливости этой форсунки, как, впрочем, и других эжекциопных распылителей, к качеству топлива. Редкое засорение форсунок объясняется широким межтрубным сечением для прохода топлива. [c.143]

Метод закрутки потока внутри витых труб и при их продольном обтекании позволяет не только существенно снизить габаритные размеры, массу (металлоемкость) теплообменных устройств, но и интенсифицировать межканальное перемешивание теплоносителя в межтрубном пространстве, что обеспечивает выравнивание неравномерностей температуры в поперечном сечении пучка витых труб при неравномерном поле тепловьщеления (теплоподвода) и боковом входе теплоносителя в аппарат. Благодаря своим преимуществам теплообменные устройства с витыми трубами могут применяться в различных отраслях промышленности. [c.3]

Как уже отмечалось, теплообменный аппарат с закрученным пучком витых труб позволяет обеспечить более равномерное поле температур в поперечном сечении пучка при азимутальной неравномерности подвода тепла благодаря дополнительному механизму переноса путем закрутки потока теплоносителя относительно оси пучка по сравнению с прямым пучком витых труб. При этом происходит интенсификация теплообмена в пучке и несколько повышаются гидравлические потери в межтрубном пространстве аппарата. Интенсивное выравнивание неравномерностей поля температур в поперечном сечении пучка повыщает надежность работы теплообменного аппарата, а интенсификация теплообмена улучшает его массо-габаритные характеристики. Для расчета полей температур в закрученных пучках требуется изучить процесс тепломассо-переноса и определить эффективный коэффициент турбулентной диффузии Лг, или безразмерный коэффициент/Г3, определяемый по (4.3) и используемый для замыкания системы дифференциальных уравнений, описывающих течение в пучке. [c.110]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...