Компоновка трубного пучка

Рис. 2.47. Шахматная (о) и коридорная (б) компоновки трубных пучков

И снова приходится констатировать, что единого ответа на эти вопросы нет. Но если придерживаться принципа разумного компромисса, то можно сделать выводы о сравнительной (в пределах 15%) индифферентности коэффициентов теплообмена кипящего слоя с поверхностью по отношению к увеличению диаметра теплообменных труб, начиная примерно с 20 мм (наиболее ходовых в производстве размеров), к расположению (вертикальному или горизонтальному) их в слое и, что особенно ценно, к компоновке трубных пучков. [c.148]

Компоновки трубных пучков конденсаторов паровых турбин достаточно сложны, что затрудняет использование приведенных данных в практических расчетах. Расчет промышленных конденсаторов предпочитают вести по результатам их непосредственных испытаний. [c.124]

В основу их проектирования были заложены следующие принципы ленточная компоновка трубных пучков при равномерном распределении и небольших входных скоростях пара в пучок сравнительно высокие скорости паровоздушной смеси в месте охлаждения воздуха. Число рядов трубок в направлении ширины ленты обычно 10—12. В крупных конденсаторах поверхность охлаждения делится на части. Каждая из них имеет воздухоохладитель в середине пучка. Под трубными пучками размещаются деаэрационные устройства. [c.116]

Стремясь устранить этот недостаток и осуществить дальнейшее совершенствование конструкции, ЛМЗ при разработке серии турбин высокого давления создал конденсаторы со сварными корпусами и ленточными компоновками трубных пучков (типа КЦС). Конденса- [c.42]

Схема расположения трубок в виде узких длинных лент, принятая в конденсаторах турбин серии высокого давления, показана на рис. 1.11. Наличие в пучках проходов для пара способствует выравниванию тепловых нагрузок по отдельным его зонам и снижает паровое сопротивление пучка. Этот принцип компоновки трубных пучков оказался эффективным все выпускаемые в настоящее время отечественные конденсаторы имеют ленточное расположение трубок в пучках. [c.42]

Представляют интерес схемы расположения трубок в конденсаторах КТЗ и ТМЗ. Для конденсаторов КТЗ характерны лучевые компоновки трубных пучков. [c.43]

Поверхность Компоновка трубного пучка Скорость, м/с [c.85]

Компоновку трубных пучков, расположение патрубков подвода и отвода теплоносителя выбирают так, что при снятой крышке реактора теплоноситель заполняет трубы теплопередающего пучка и образует контур естественной циркуляции реактор — ПГ. Таким образом, нижний теплопередающий пучок играет роль теплообменника расхолаживания. [c.208]

Внутренний диаметр коллектора (на участке присоединения труб) принимают равным до 900 мм для горизонтальных и до 1500 мм для вертикальных ПГ. Отверстия для завальцовки труб располагают в шахматном порядке для горизонтальных ПГ, в вертикальных ПГ возможно шахматное и коридорное расположение вне зависимости от компоновки трубного пучка. [c.215]

Рнс. 3.54. Компоновка трубного пучка конденсатора турбины К-800-240 ЛМЗ [c.288]

Современные конденсаторы с рациональной компоновкой трубных пучков обеспечивают глубокую деаэрацию конденсата и требуют использования деаэрационных конденсатосборников только при малых расходах пара. [c.189]

На фиг. 119 показан один из новых вариантов конденсаторов, разработанных нашими заводами. Пучок состоит из одной зигзагообразной ленты с сильно развитой поверхностью со стороны входа пара и глубокими каналами для отвода паровоздушной смеси. Расширен центральный сквозной проход для пара, изменено очертание воздухоохладителя с целью увеличения скорости паровоздушной смеси в нем. Благодаря компоновке трубного пучка в виде зигзагообразных лент стало возможным значительное увеличение поверхности охлаждения конденсатора при небольшом паровом сопротивлении. В настоящее время для турбин большой мощности имеются конденсаторы в одном корпусе с поверхностью охлаждения до 12 ООО м и расчетным давлением = 0,03 ч- 0,035 ата (при температуре охлаждающей воды f = 10-4- 12°). [c.256]

Надлежащее качество конденсата определяется допустимыми ПТЭ нормами солесодержания (общая жесткость) и концентрации кислорода в конденсате на выходе из конденсатора ( 22.15). Следует отметить, что современные конденсаторы при надлежащей компоновке трубного пучка обладают деаэрирующей способностью, обеспечивающей при поддержании соответствующих нормам ПТЭ присосов воздуха в вакуумную систему содержание кислорода в выходящем из конденсатора конденсате не более 20 мкг/л [18.2]. [c.120]

Современные конденсаторы регенеративного типа, обладающие минимальным паровым сопротивлением и рациональной компоновкой трубного пучка, практически не имеют переохлаждения конденсата (на расчетном режиме). На величину переохлаждения конденсата могут влиять следующие эксплуатационные факторы [c.208]

При компоновке трубный пучок разбивают на две части основной пучок, в котором происходит массовая конденсация пара при практически отсутствующем относительном содержании воздуха, и пучок воздухоохладителя, где конденсация происходит с меньшей скоростью, а образующийся конденсат переохлажден. [c.222]

При ленточной компоновке трубного пучка организуется свободный доступ к зеркалу конденсата в конденсатосборнике, что обеспечивает подогрев конденсата и относительно малое его переохлаждение. Кроме того, для предотвращения переохлаждения конденсата и снижения парового сопротивления конденсат в трубном пучке улавливается и отводится с помощью перегородок. Собранный конденсат сливается в конденсатосборник струями у трубных досок и перегородок. [c.222]

Рис. 8.8. Компоновка трубного пучка

Основной трубный пучок конденсатора имеет ленточную компоновку. Трубный пучок воздухоохладителя выполнен в виде коаксиальных цилиндров. Отсос паровоздушной смеси осуществляют через заднюю водяную камеру. Организация потоков [c.223]

Пучок труб. Компоновка труб в пучки и.ти пакеты нашла широкое распространение в тепловой аппаратуре химической технологии. Типичное расположение трубных пучков - шахматное (рис. 2.47, д) и коридорное (рис. 2.47,6). Геометрическими характеристиками пучков яв- [c.188]

Такие условия возникают, например, при компоновке теплообменников с единым трубным пучком и сплошными досками в баке реактора, когда требуются компактность и минимальные габаритные размеры при его размещении (рис. 2.8). [c.55]

АЭС с реактором БН-600. Этот реактор в отличие от БОР-60 и БН-350 имеет баковую (интегральную) компоновку оборудования первого контура. В баке реактора установлены шесть кожухотрубных вертикальных теплообменников. Первичный теплоноситель через открытый вход по периферии теплообменника поступает в межтрубное пространство (рис. 3.22). Боковой подвод и отвод первичного теплоносителя создают поперечное обтекание трубного пучка на входе и на выходе и неравномерность продольного потока на остальной части пучка. Центральная труба жестко не связана с трубными досками и имеет двойные стенки, зазор между которыми соединен с окружающей средой. К верхней и нижней трубным доскам приварена обечайка, которая дополнительно защищает центральную трубу от горячего теплоносителя первого контура. В зазоре между обечайкой и центральной трубой допускается незначительная протечка вторичного теплоносителя. [c.95]

Неравномерности, характеризуемые обычно отношением местных скоростей в расчетном сечении тракта к средней, могут достигать больших значений. Так, по измерениям ЦКТИ на модели котла с П-образной компоновкой усредненное только в одной плоскости по ширине котла отношение выбегов скоростей к средней скорости равно в сечении за поворотом на входе в горизонтальный газоход 0,25— 0,5 и в сечении на входе в конвективную шахту 0,2—0,3. Такие неравномерности могут существенно сказаться на сопротивлении элемента, расположенного в данном сечении. Однако следует учитывать, что в установленных эа сечениями с увеличенной неравномерностью симметрично расположенных элементах с относительно большим сопротивлением (например, трубных пучках) начальная неравномерность обычно существенно сглаживается и мало изменяет расчетное сопротивление. Только в тех случаях, когда неравномерность вызвана условиями движения потока в пределах самого рассчитываемого элемента, например загрязнением трубного пакета или большими свободными проходами по краям пакета, она может существенно изменить его сопротивление. [c.57]

Рассмотрим еще один пример. При проектировании конденсаторов паровых турбин важно иметь правильное представление о равномерности распределения охлаждающей воды по отдельным зонам (трубкам) трубного пучка в зависимости от его компоновки. [c.63]

При числах Re<10 теплоотдача одиночных труб и трубных пучков практически одинакова. В общем случае теплоотдача зависит еще от компоновки пучка (шахматная или коридорная), от расстояния между трубами в продольном и поперечном направлениях, числа рядов и др. С уменьшением продольного и увеличением поперечного шага теплоотдача трубного пучка увеличивается. Условия омывания и характер распределения теплоотдачи для первых рядов шахматной и коридорной компоновок близки к ним в условиях омывания одиночного цилиндра. Однако в коридорных пучках после первого ряда лобовая часть трубок вследствие затенения их впереди стоящими омывается со значительно меньшей интенсивностью. В результате этого максимум теплоотдачи наблюдается не в лобовой точке, а в двух точках, отстоящих от лобовой точки цилиндра на / 50° (рис. 3-23) [Л. 1]. [c.187]

Учитывая эти качества поверхности и широкие возможности ее применения для работы как при обычных, так и при повышенных температурах, в лаборатории теплообменных аппаратов отдела высокофорсированного теплообмена Института технической теплофизики детально исследовали пучки труб со спирально-приварным оребрением. Цель этих исследований заключалась в определении данных, необходимых для тепловых расчетов теплообменников на базе таких труб. Не менее важной и интересной задачей исследования явилось выяснение влияния на эффективность работы поверхности как компоновки ее в трубные пучки, так и геометрии самого оребрения. Под последним следует понимать размеры оребрения (высоту и толщину ребра, число ребер на единицу длины трубы) и форму ребра (степень его гофрировки в процессе навивки на трубу), изменяющуюся в зависимости от технологии изготовления сребренных труб. [c.125]

Трубный пучок имеет радиальную компоновку. Сам он сдвинут вдоль осей пароподводящих патрубков, что создает по его периметру переменный зазор для движения пара. Поступающий пар встречает сопротивление в виде трубного пучка и начинает обтекать его и двигаться радиально к центру. Затем пар, в котором вследствие конденсации пара увеличивается концентрация воздуха, поступает на трубки воздухоохладителя, в которые, как видно из рис. 6.5, поступает сетевая вода самой низкой температуры. Это способствует более полной конденсации пара из паровоздушной смеси. Пройдя воздухоохладитель, паровоздушная смесь направляется либо в ПСГ с меньшим давлением, либо в специальный охладитель выпара, где утилизируется его тепло конденсации. [c.216]

Хорошо зарекомендовали себя секционные подогреватели конструкции ПКБ Башкирэнерго. Каждая секция такого подогревателя состоит из пучка труб диаметром 38x3 мм, заключенного в кожух диаметром 219x6 мм. Удельная поверхность нагрева этого подогревателя, отнесенная к 1 т подогреваемого мазута, благодаря высокому коэффициенту теплопередачи и рациональной компоновке трубных пучков в 2,5 раза, а вес металла в 6 раз меньше, чем у широко распространенных подогревателей мазута типа труба в трубе . [c.233]

Конденсаторы имели одно-, двух- и четырехходовое течение охлаждающей воды и различные наружные диаметры латунных и мельхиоровых трубок (от 14 до 22 мм). Компоновки трубных пучков были различны веерная, ленточная и смешанная. Конденсатор поверхностью 540 м был выполнен в двух исполнениях с веерной и ленточной разбивкой трубного пучка. [c.124]

Рациональная компоновка трубного пучка. Некоторые рациональные компоновки трубных пучков разработаны при реконструкции конденсаторов устаревших или несовершенных типов, в том числе нерегенеративных. Модернизация этих конденсаторов с учетом современных требований может дать значительный технико-экономический эффект, что подтверждается рядом успешно проведенных работ. Основной эффект в результате реконструкции достигается углублением вакуума, а при модернизации нерегенеративных конденсаторов — устранением переохлаждения конденсата. Реконструкция [c.256]

Надежная деаэрация в конденсаторах турбоагрегатов, работающих с давлением 0,12—0,25 кгс/см [Л. 3], осуществляется при наличии оптимальной компоновки трубного пучка, оптимальных характеристик воздухоудаляющих устройств на всех переменных режимах работы. [c.106]

Опыты проводились на конденсаторах с характеристикой, указанной в табл. 1. Компоновка трубного пучка на всех типах конденсаторов ленточная. Перед проведением испытаний проверялась плотность вакуумной системы и конденсаторов. Присосы воздуха составили порядка 2—-3 кг1ч при вакууме [c.106]

Совокупность конденсаторных трубок, на которых осуществляется конденсация пара, называется трубным пучком. К компоновке трубного пучка предъявляют следующие требования максимально возможное увеличение площади живого сечения для прохода пара создание постоянной скорости протекания пара организация наиболее короткого и прямого пути паровоздущной смеси к месту отсоса улавливание и отвод конденсата на промежуточных уровнях по высоте пучка создание зеркала конденсата на дне конденсатора свободный доступ пара в нижнюю часть конденсатора под трубный пучок к месту сбора конденсата и др. [c.222]

Общей особенностью компоновки трубного пучка конденсаторов современных паровых турбин (рис. 8.8) является выполнение его в виде ленты, свернутой симметрично относительно вертикальной оси, с глубокими проходами в пучке для направления пара к возможно больщей части поверхности теплообмена. Ленточная компоновка увеличивает периметр входной части основного пучка и снижает скорость натекания пара на трубки, чем достигается уменьшение парового сопротивления конденсатора. [c.222]

САОЗ обеспечивают аварийное охлаждение зоны при возникновении крупных неплотностей в первом контуре для ВВЭР-440. В схему второго контура входят паропроизводящая часть парогенераторов, трубопроводы, подогреватели воды, другое теплотехническое оборудование с системами контроля и управления рабочими параметрами. Схема компоновки первого и второго контуров АЭС с ВВЭР-1000 показана [10] на рис, 1.5. В энергоустановках с ВВЭР-440 и ВВЭР-1000 используются парогенераторы горизонтального типа. Трубные пучки парогенераторов погружены в теплоноситель с естественной циркуляцией котловой воды в межтрубном пространстве и поперечным омыванием труб. Питательная вода подается под уровень кипящей воды. Нагретый в реакторе теплоноситель проходит через трубные пучки парогенераторов. Образовавшийся в парогенераторе пар после сепарации в паровом объеме через коллектор подается к турбинам. Для реакторов, указанных в табл. 1.1, паропроизводительность парогенераторов увеличивалась соответственно от 230 до 1470 т/ч (230-325-450-1470). Давление пара на выходе повышалось соответственно 3,14-3 24—4 6-6,3 МПа, а температура питательной воды - 189-195-226-220° С. [c.17]

Характерные особенности подвода теплоносителя в межтрубное пространство имеют промежуточные теплообменники АЭС с реакторами на быстрых нейтронах. При баковой компоновке первого контура, когда теплообменники погружены в натрий (см. рис. 2.8), наиболее простым и компактным способом подвода, обеспечивающим минимальные гидравлические потери, является истечение натрия из-под уровня в трубный пучок через окна, расположенные в корпусе. Условия подвода теплоносителя по периметру этих теплообменников неоднозначны, затруднен подвод со стороны стенки бака. Выравнивание потока в этом случае возможно за счет переменной площади сечения входных окон. Такое решение использовано в теплообменниках АЭС с реакторами БН-600 (см. рис. 3.22). Однако следует иметь в виду, что при недостаточном превышении уровня над входными окнами в таких подводах не исключена возможность захвата газа теплоносителем, который может привести к снижению эффективности теплообмена в теплообменнике и активной зоне, а также к кавитации насосов. Поэтому-необходим корректный учет возможности захвата газа во всех нормальных, переходных и аварийных режимах АЭС. Подводящее устройство, исключающее захват газа, а также повышающее стабильность распределения теплоносителя по периметру в щироком диапазоне расходов по сравнению с распределением в окнах с переменным сечением, применено в промежуточном теплообменнике АЭС Феникс (см. рис. 3.29). [c.57]

Феникс . В данной установке используется вариант баковой компоновки оборудования первого контура, что нашло свое отражение и в конструкции ПТО. Условия баковой компоновки позволили упростить подвод и отвод теплоносителя первого контура в межтрубное пространство. Натрий первого контура, выходящий из активной зоны, через конусный направляющий аппарат и входные окна в обечайке, ограничивающей трубный пучок, подводится в межтрубное пространство пучка (рис. 3.29). Направляющий аппарат, заглубленный под уровень натрия ниже входных окон, исключает захват газа потоком натрия, направляющимся в пучок. Центральная труба располагается внутри цилиндрической обечайки, жестко связанной с трубными досками. В теплообменнике предусмотрено отсекающее устройство по линии натрия первого контура, которое представляет собой цилиндрическую обечайку (обтюратор) с тремя направляющими. Эта обечайка может опускаться перед входными окнами, в результате чего обеспечивается относительная герметичность. Обтюратор управляется вручную, причем оба теплообменника одной и той же петли второго контура отсекаются одновременно, В отличие от теплообменника АЭС Рапсодия трубы данного теплообменника не имеют компенсационных гибов. Предпочтительность такого решения была обоснована соответствующими расчетами, из которых был сделан вывод о том, что на компенсирующих гибах механическое напряжение выше, чем на прямых трубах. [c.103]

Форт-Сент-Врейн. Оборудование первого контура имеет интегральную компоновку в бетонном корпусе под активной зоной расположены два ПГ и четыре газодувки. Каждый из двух ПГ состоит из шести модулей. Гелий из активной зоны через отверстия в опорной плите поступает в межтрубное пространство модулей ПГ, включенных по обоим теплоносителям параллельно. Из ПГ гелий поступает в нижнюю собирающую камеру и по кольцевому зазору подается газодувками на вход в активную зону. Конструкция модуля показана на рис. 3.39. Трубные пучки модуля состоят из промежуточного пароперегревателя, выходного пучка пароперегревателя и комбинированного пучка, включающего па-роперегревательный, испарительный и экономайзерный участки. Пучки выполнены в виде многозаходных спиральных змеевиков, поддерживаемых тремя радиально расположенными перфорированными пластинами, которые в свою очередь соединены с центральной опорной системой. При сборке каждая труба, завитая в спираль, ввинчивается в перфорированные пластины. Оба пучка высокого давления опираются при помощи опорного цилиндра на фланец проходного устройства. Змеевики промежуточного пароперегревателя приварены непосредственно к центральным коллекторам. Наружный кожух пучка также опирается на фланец проходного устройства. Число труб в пучке и их диаметр выбирались из условий обеспечения надежного температурного режима и минимального числа сварных соединений, соприкасающихся с потоком гелия, при умеренной стоимости. При конструировании были приняты меры по устранению теплогидравлических разверок из-за неравномерности полей скорости и температуры теплоносителя в поперечных сечениях пучков. Трубный пучок высокого давления разделен на 18 секций микрокамерами (коллекторами). Пароперегреватель организован по схеме прямоточного подвода пара из испарителя по 18 трубам, проходящим по периферии па-роперегревательного пучка. В ПГ осуществляется выравнивание температуры пара в секциях воздействием на регулируемые дроссельные устройства в каждой водоподводящей трубе. [c.112]

THTR-300. Компоновка оборудования первого контура принята интегральной, но в отличие от ПГ реактора АЭС Форт-Сент-Врейн ПГ рассматриваемого реактора (рис. 3.40) расположены не под активной зоной, а вокруг нее. Высота каждой из шести полостей ПГ составляет 15,3 м, из которых 11,8 м отводятся на размещение поверхностей нагрева. Над активной частью ПГ внутри кожуха образуется полость высотой около 6 м, предназначенная для компоновки подводящих и отводящих трубопроводов. Ограниченные размеры полости обусловили конструкцию поверхностей нагрева с навивкой теплообменных труб концентрическими слоями вокруг центральной трубы, которая является развитием конструкции, примененной в ПГ реактора АЭС Форт-Сент-Врейн (см. рис. 3.39). Гелий, движущийся сверху вниз, обтекает трубный пучок промежуточного пароперегревателя и два пучка высокого давления. Питательная вода по 40 вертикальным рпускным патрубкам подводится в 80 теплообменных труб пучка высокого давления. После выхода из пароперегревателя трубы вновь попарно объединяются, и свежий пар отводится по 40 трубам, которые проходят вверх внутри центральной трубы к участку компенсации. На этом участке пароотводящие трубы скомпонованы в спиральный пучок, обеспечивающий самокомпенсацию относительных температурных удлинений. Питательная вода поступает в первый экономайзерный пучок (температура на выходе 345°С). Второй такой же пучок высокого давления соединен с первым при помощи вертикальных патрубков, число которых равно числу параллельных труб в пучках. Он включает в себя относительно короткие экономайзерный и пароперегревательный участки. Нисходящее движение двухфазной среды в данном случае не ухудшает гидродинамику потока, так как длина труб во много раз превышает высоту пучка, и нивелирная составляющая, даже в экономайзерном участке, не превосходит 8% потерь на трение. [c.114]

Исследуемый горизонтальный трубный пучок поме-П1,ается внутри кожуха размером 1 000х700х600л лг над столом на высоте 0,5 м. Кожух защищает пучок от влияния движения воздуха в помещении. Необходимая компоновка труб в пучке достигается с помощью специальных обойм. Торцы труб теплоизолированы. Внутри труб закладываются электрические нагреватели с одинаковым электрическим сопротивлением. Эти нагреватели 162 [c.162]

В горизонтальных парогенераторах сохраняется принципиальная возможность глубокого упаривания в горизонтальных зазорах между дистанционными планками и трубами и местных скоплений рыхлых отложений в этих местах, однако до сих пор коррозии в этих зонах не отмечалось. Недостатками горизонтальной конструкции является затруднительность сепарации из-за малой располагаемой высоты парового простран- ства над затопленным трубным пучком и сильйая неравномерность паровой нагрузки зеркала испарения. С возрастанием единичной мощности эти трудности увеличиваются. Кроме того, сама компоновка горизонтальных парогенераторов большой мощности и соответственно большой длины корпуса внутри защитного цилиндра или сферы труднее,чем при вертикальных парогенераторах. Все это приводит к появлению многочисленных проектов парогенераторов вертикального типа с естественной циркуляцией, но без горизонтальной трубной доски. [c.23]

По устройству турбины пучки делят на интегральные (рис. 3.51—3.53, 3.56) и модульные (рис, 3.45, 3,55). Интегральные трубные пучки имеют одну (рис. 3.53) или две (рис, 3.51, 3.52 и 3.56) зоны отсоса паровоздушной смеси (воздухоохладители) для всего трубного пучка. Трубные пучки модульной компоновки разделены на от-дельн ге модули, имеющие собственные воздухоохладители. [c.285]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...