Теплообменники, коррозия при

Некоторые медные сплавы при экспозиции в морской воде иногда разрушаются в результате коррозии под напряжением. Коррозионному растрескиванию подвержены, например, гребные винты из марганцовистой латуни с высоким уровнем остаточных напряжений. По той же причине в периоды остановки работы происходит разрушение развальцованных труб из медных сплавов в трубчатых теплообменниках, особенно при развальцовке за пределами стенки трубной доски. Считается, что кор- [c.101]

Приведенные примеры показывают, насколько важно правильно организовывать и вести водно-химический режим пароконденсатного тракта. Эти примеры не следует, однако, воспринимать как рекомендацию отказаться во всех случаях от возврата производственного конденсата и умышленное создание щелочноземельных отложений для защиты котлов от коррозии. При очень большой протяженности конденсатопроводов, невозможности создания закрытой схемы сбора конденсата и организации вентиляции паровых объемов теплообменников, наконец, при низком солесодержании химически обработанной воды отказ от возврата конденсата в от- [c.49]

Использовали следующий режим термической чистки теплообменника его нагрев и выдержка при 150 °С. Основные коррозионные повреждения наблюдались на центральной трубе крышки теплообменника. Коррозия имела точечно-язвенный характер. Наибольшее количество поражений — в области сварного шва у основания центральной трубы. На крышке теплообменника наблюдались отдельные язвы площадью 1—2 см с глубиной поражений 0,1—0,2 мм, на сварном шве пробоотборника — трещина длиной 5 см. [c.43]

Медь и сплавы на ее основе обладают хорошей теплопроводностью, поэтому их используют в различных конструкциях и теплообменниках, работающих при высоких температурах (например, для огневых коробок на паровозах), где они часто подвергаются газовой коррозии. Окисление медных электрических контактов при самонагревании приводит к увеличению их сопротивления. [c.64]

Назначение — изделия, работающие в окислительных средах, а также в атмосферных условиях, кроме морской атмосферы, в которой возможна точечная коррозия. Теплообменники, трубы. Сварные конструкции, не подвергающиеся действию ударных нагрузок и работающие при температуре не ниже —20 °С. Сталь жаростойкая, коррозионно-стойкая ферритного класса [c.476]

Для Оренбургского месторождения изменение скорости коррозии в технологической цепочке также характерно. Скорость коррозии на забое скважин при давлении 17 МПа и температуре 28°С достигала 1 мм/год. Однако в теплообменниках она не превыщала 0,2 мм/год, что связано с изменением параметров давления (7 МПа) и температуры (8°С) по мере движения газа. Содержание агрессивных компонентов в газе при этом осталось прежним. Далее по технологической цепочке по мере увеличения влажности и температуры газа скорость коррозии увеличивалась до 0,5 мм/год, а на установках регенерации гликоля (Т = 130°С) превысила 1 мм/год. Следует иметь в виду, что приведенные данные получены в случае отсутствия эффективной ингибиторной защиты оборудования. При использовании ингибиторной защиты снижается только величина скорости коррозии, общие же закономерности изменения последней в технологической цепочке сохраняются. [c.218]

Иногда конструктор теплообменника имеет свободу выбора одного из теплоносителей. При выборе вида теплоносителя должны быть учтены температурные условия работы, стоимость теплоносителя, возможность коррозии стенок и т. п. Например, при высоких температурах в качестве теплоносителя удобно использовать расплавленные металлы, которые имеют высокую температуру кипения и, кроме того, высокую теплопроводность. [c.465]

Атмосферная коррозия — наиболее распространенный вид разрушения. Приблизительно 80 % металлоконструкций эксплуатируется и хранится в атмосферных условиях. В нефтегазовой промышленности атмосферной коррозии подвергаются наружные поверхности наземного оборудования — вышки, резервуары, теплообменники, сепараторы, а также трубы и другое оборудование при их хранении на воздухе. [c.4]

Ниже приведены краткие характеристики этих вспомогательных способов борьбы с коррозией котлов при простаивании и ремонтах. В работе [33] описан способ влажной консервации металлических систем, в частности котлов и теплообменников, а также замкнутых контуров охлаждения. В качестве защитной среды предлагается применять 0,1—0,3%-ный раствор нитрита дициклогексиламина в воде. Раствор, имеющий нейтральную или щелочную реакцию, заливают в защищаемую систему, чтобы предохранить ее от коррозии во время остановок. Преимущество предлагаемого раствора— возможность его многократного использования, что особенно важно при краткосрочных простоях оборудования, например при ремонтных работах. [c.82]

Если поверхность металла подвержена действию коррозионной жидкости с очень высокой скоростью потока, может возникать эрозионная коррозия (см. 4.8). Опасность эрозионно-коррозионных повреждений особенно велика в тех местах, где имеются локальные повышения скорости потока и значительная турбулентность. Этого можно избежать, придавая трубопроводам, теплообменникам и другим конструкциям, подверженным действию потока, возможно более обтекаемую форму , скажем, присоединение отвода к трубе должно быть спроектировано так, чтобы кромки не выступали в поток и не нарушали течения (рис. 88). Далее, при гнутье труб следует избегать возникновения волнистости и гофрировки, так как вызываемая ими турбулентность потока жидкости ведет к повреждению труб (рис. 89). Разумеется, следует избегать использования труб с выбоинами и вмятинами. Нужно также принимать во внимание опасность возникновения эрозионной [c.98]

Соли железа и другие окислители, а также воздух ускоряют коррозию. До 100°С скорость коррозии в чистой кислоте находится в допустимых пределах, но при температурах 100°С и выше она примерно в 5 раз больше, чем при об. т. В частично заполненных теплообменниках и резервуарах более сильная коррозия наблюдается в зоне ватерлинии. Чистая фосфорная кислота, содержащая небольшие количества ионов железа (III) и фтор-ионы, образующиеся в процессе очистки, слабо корродируют медь и медные сплавы. Пары фосфорной кислоты в электростатических отстойниках при 95°С вследствие избыточного доступа кислорода коррозионноактивны. [c.461]

Паяные алюминиевые теплообменники нашли широкое применение в производстве криогенных хладагентов. Их используют как в благоприятных условиях (например, в среде инертных газов и при постоянном давлении), так и во влажной атмосфере, а также в условиях колебаний температуры в интервале от 297 до 172 К в сочетании с циклическими изменениями давления. Алюминиевые паяные теплообменники имеют высокие эксплуатационные характеристики в указанных условиях. Случаи разрушения обычно связаны с усталостью, коррозией, эрозией или с избыточным статическим давлением, при этом усталость и коррозия являются наиболее неблагоприятными факторами, поданным опыта эксплуатации [1]. В настоящее время нет достаточного количества данных, чтобы оценить влияние окружающей среды, температуры, частоты нагружений или других условий на усталостную прочность сплава 3003-0 и выделить из этих факторов те, которые являются решающими для паяных алюминиевых теплообменников. Задачей настоящей работы была оценка влияния температуры испытания, частоты нагружения и окружающей среды на скорость роста трещины усталости в алюминиевом сплаве 3003-0 с целью обеспечения более рационального конструирования теплообменников и более эффективного использования сплава в этих узлах. Остальные условия не принимали во внимание. [c.137]

Весьма плодотворным в ряде конструкций является принцип создания композиционных конструкций из разнородных металлов с использованием долгоживущих протекторов или так называемых жертвенных деталей. Например, в запорной арматуре наиболее ответственным является узел затвора тарелка, седло клапана, шпиндель. Их следует изготавливать из более стойких материалов (нержавеющие стали, медные, титановые сплавы), катодных по отношению к корпусу клапана (чугун, сталь, медные сплавы, нержавеющие стали). Некоторое увеличение скорости коррозии корпуса клапана из-за контакта с более положительными по потенциалу деталями узла затвора не скажется на сроке службы клапана, который будет даже выше, чем при гомогенном исполнении. Использование различного рода вытеснителей, перегородок из углеродистой стали, находящихся в контакте, допустим, с трубками из нержавеющих сталей теплообменников, охлаждаемых морской водой, позволяет полностью подавить усиленную язвенную коррозию трубок при теплопередаче в морскую воду. [c.81]

Высокая агрессивность и биологическая активность морской воды, способствующая биологической коррозии и обрастанию аппаратуры при ее использовании, рассмотрены в предыдущей главе. Они определяют необходимость использования специальных мер защиты аппаратуры от коррозии в морской воде, тем более что микробиологическое обрастание толщиной 250 мкм на теплообменнике, в котором протекает морская вода, на 50 % уменьшает коэффициент теплопередачи. [c.26]

Углеродистые стали, независимо от марки, имеют примерно одинаковую скорость коррозии в морской воде, составляющую в начальный период 0,12—0,16 мм/год и снижающуюся по мере установления стационарного режима до 0,04—0,06 мм/год [2]. Такая скорость коррозии вполне допустима для толстостенных аппаратов, тогда как для тонкостенных трубок, составляющих основу кожухотрубчатых теплообменников и конденсаторов, допустимая скорость коррозии не должна превышать 0,05 мм/год [3]. Срок службы трубных пучков из углеродистой стали при охлаждении морской водой не превышает 0,5 года. Для коррозионной защиты конденсационно-холодильного оборудования нефтехимических производств, работающего на морской воде, в некоторых случаях используют протекторную защиту. Применяют стандартные магниевые протекторы, такие, как для защиты подземных сооружений, диаметром ПО и длиной 600 мм из сплава МЛ-3, укрепляемые на перегородках крышек или на заглушенных трубках. Срок службы протектора 1,5—2 года [6]. [c.26]

Опыт эксплуатации теплообменников из сплава 70—30 на 20 эсминцах ВМС США показал, что после 20-летней эксплуатации забивается в среднем лишь 0,37 % конденсаторных трубок. Некоторые из трубок разрушились со стороны, находящейся в контакте с паром. Еще более высокая стойкость сплава 70—30 отмечается на береговых установках, использующих чистую морскую воду. При использовании загрязненной воды скорость забивания трубок продуктами коррозии примерно в 9 раз выше, однако и в этом случае результаты значительно лучше, чем для других медных сплавов. В более агрессивных условиях из двух рассматриваемых сплавов системы медь — никель чаще используется сплав 70—30, обладающий более высокой общей коррозионной стойкостью. В то же время в стоячей морской воде этот сплав характеризуется большей склонностью к питтингу, чем сплав 90—10. [c.114]

В Швеции было исследовано коррозионное поведение 17 различных сплавов, применяемых в трубчатых теплообменниках. Испытания проводили в чистой воде Балтийского моря (содержание хлоридов 4 мг/кг) при температуре 50 С и скорости потока от 2 до 5 м/с. Продолжительность экспозиции 15000 ч [240]. В этих условиях абсолютной коррозионной стойкостью обладали титан. Сплав 825 и молибденовые аустенитные нержавеющие стали — эти металлы не корродировали даже в щелях сложной формы. Межкристаллитная коррозия наблюдалась на примыкающих к сварным швам участках ферритных молибденовых нержавеющих сталей, но позже было установлено, что эти образцы перед сваркой случайно подверглись цементации. Алюминиевые и некоторые медные сплавы при использованных скоростях потока подвергались эрозионной коррозии. Сплав 70—30 Си—Ni—Fe сохранял стойкость при скорости воды от 4 до 5 м/с. [c.201]

Через активную зону реактора вместе с теплоносителем проходят находящиеся в нем продукты коррозии и эрозии элементов первого контура. Они могут образовывать радиоактивные изотопы, которые повышают активность контура при отложении на стенках оборудования и трубопроводов. В связи с этим в первом контуре обычно предусматривают систему постоянной очистки теплоносителя от примесей, что однако не может полностью предотвратить накопление активности на стенках труб теплообменников и т. д. [c.25]

Во многих случаях с газоснабжения снимается котельная в целом, т. е. приходится переключать с газа на резервное топливо и те котлы, которые оборудованы контактными экономайзерами. Естественно, что при этом экономайзеры, если они не включены в систему горячего водоснабжения по схеме с промежуточным теплообменником, следует отключить и воду нагревать в других теплообменниках. Отключение контактного экономайзера по газовой стороне должно быть плотным, чтобы предотвратить поступление продуктов сгорания резервного топлива в контактную камеру. Дело в том, что в мазуте и твердом топливе, как правило, содержится сера, образующая при горении окислы (SO2 и SO3). При контакте с водой либо с холодными поверхностями, имеющими температуру ниже точки росы продуктов сгорания, образуется серная кислота, приводящая к интенсивной сернокислотной низкотемпературной коррозии металла. По этой же причине должно быть плотным и отключение по воде, поскольку при поступлении воды и просачивании даже небольшого количества дымовых газов интенсивность коррозии будет значительной. Следует подчеркнуть, что в насадочном слое удерживается определенное количество воды, которая также может образовывать серную кислоту, поэтому при переходе котла с газового топлива на резервное целесообразно, по-видимому, перед отключением экономайзера (еще при работе на природном газе) высушить насадку, т. е. выпарить газами удержанную насадкой воду. Желательно, чтобы заслонки на подводящем и отводящем газоходах были плотными. [c.217]

Полное решение проблемы могут, по нашему мнению, обеспечить лишь следующие схемы 1) вакуумная деаэрация всей циркулирующей в системе теплоснабжения воды сразу же после выхода ее из контактно-поверхностного или контактного котла в специальных барботажных деаэраторах 2) схема теплоснабжения с промежуточным теплообменником, при которой контактировавшая с продуктами сгорания вода в тепловую сеть не подается, а служит лишь промежуточным теплоносителем. В этом случае защите от углекислотной и кислородной коррозии подлежат лишь собственно котел, промежуточный водоводяной скоростной подогреватель и коммуникации в пределах котла, теплообменника и насоса, обеспечивающего циркуляцию в замкнутом коротком контуре. Эта задача вполне разрешима. [c.251]

Орошение поверхности теплообмена используют также для защиты ее от коррозии при охлаждении дымовых газов за котельными установками или технологическими печами в контактных теплообменниках с активной насадкой (КТАН) (рис. 4.21, б). Выпускаемые теплообменники имеют тепловую мощность от 0,006 до 14 МВт. Расход нагреваемой воды от 1,0 до 3000 т/ч при температуре на входе 5— 20 °С и на выходе от 45 до 55 °С. Расход воды, используемой для орошения поверхности, примерно равен расходу нагреваемой воды [69]. [c.201]

Хлористоводородная коррозия при низких температурах может возникать при конденсации газопродуктовых смесей, содержащих хлористый аммоний, в теплообменниках и холодильниках блока предварительной гидроочистки сырья риформинга [83]. Хлористый аммоний образуется в результате соединения аммиака и хлористого водорода, образующихся при расщеплении в присутствии водорода хлорпроизводных и органических соединений азота. [c.185]

Продуктовые печные змеевики, трубные пучки продуктовых теплообменников, трубопроводы реакторного блока можно изготовлять из стали марки Х5М-У. Корпус и днище продуктовых теплообменников, работающих при температуре ниже 400 °С, — из водородостойкой стали 12ХМ. Для изготовления корпуса и днищ теплообменников, работающих в интервале 400—500 °С, применяют двухслойный металл 12ХМ + 0X13, так как в настоящее время отсутствует листовая хромистая сталь, стойкая к водородной коррозии в этом интервале температур. [c.197]

Скорость потока жидкости сильно меняется в зависимости от процесса и локализации его в системе. Могут существовать зоны застоя, например в системах сбора и хранения или же в щелях некоторых установок с другой стороны, приходится считаться и с большими скоростями потоков (6 м/сек и выше), ударами и противотоками. Особенно сильное разрушение вызывает ударная коррозия в теплообменнпках, где потоки коррозионноактивных жидкостей совместно с паром ударяются с большой скоростью о трубки теплообменников, например в рибойлерах. Эта проблема детально обсуждается Фридманом и Дравниксом [36]. Они описали лабораторные исследования ударной коррозии при соответствующих температуре, давлении, скорости, геометрии системы и составе потока. Ими приведены результаты, полученные при использовании нефти, содержащей ненасыщенные углеводороды после нефтехимического процесса. При хранении в результате окисления образуются небольшие количества коррозионноактивных органических кислот и перекисей. При температуре нефти около 132°С скорость коррозии зависит от температуры образца, изготовленного из стальной трубы. [c.261]

Хафстен и Уолстон приводят примеры успешного применения в различных системах едкой щелочи в количестве от 2 до 28,4 кг на 100 л. Защищаются следующие установки трубчатая печь, установка сырой нефти, батарейная печь сырой нефти и установка экстрагирования фенола, а также вакуумные нагреватели, трубопроводы, внутренняя часть вакуум-перегонной колонны, змеевики конденсаторов, подогревательные теплообменники и в случае экстракции фенола — трубчатые печи. В первых трех случаях избыточное коксование, обусловленное использованием щелочи, снижает ценность метода. Так, нри применении щелочи для нейтрализации нафтеновых кислот в установке экстрагирования фенола наблюдается увеличение коррозии при высоких температурах. [c.271]

Данные рис. 17.1 свидетельствуют, что при введении в воду из реки Сан-Хоакин (Калифорния) 80 мг/л NajSOg совместно с солями меди или кобальта, концентрация в ней растворенного кислорода быстро понижается. Как показал Пай [2], подготовленная таким образом вода с o lj в качестве катализатора не агрессивна по отношению к стали, из которой изготовлен теплообменник. В необработанной воде теплообменник сильно корродировал, и поэтому ухудшалась теплопередача. Испытания показали, что при обработке воды скорость коррозии падает от [c.275]

Известен опыт применения боридных покрытий для защиты от коррозии и наводороживания теплообменников. Теплообменники, изготовленные из стали 10, эксплуатировались в условиях воздействия конденсации паров серной кислоты, образующихся из продуктов сгорания сернистого топлива. Боридное покрытие, состоящее из двух слоев FeB и FeBj, наносили при температуре 950 °С в виде порошкообразной смеси, содержащей 98 % В4С, 1,5 % AIF3 и 0,5 % парафина. Такое покрытие позволяет повысить в 10 раз коррозионную стойкость стали в наводороживающей сероводородсодержащей среде и одновременно повысить ее циклическую прочность. Испытания теплообменников, проведенные на стенде с переменным внутренним давлением при Ртах = 0>7 МПа с частотой 0,12 Гц показали, что без покрытия теплообменники вьщерживают от 20 до 160 тыс. циклов, с боридным покрытием - не менее 400 тыс. циклов Сб . В слабокислых минерализованных растворах в условиях периодического Смачивания цинковые покрытия, полученные электрохимическим и горячим способом, менее устойчивы, чем диффузионные слои из порошковой смеси. Оцинкованные диффузионным способом трубы в 25 раз устойчивее труб с цинковыми покрытиями из расплава и в 15 раз - с покрытиями, полученными электролитическим осаждением. [c.64]

При промышленных испытаниях на. установках комплексной подготовки газа Оренбургского газоковденсатного месторождения ингибитор И-25.-Д применяли в виде метанольного раствора как комплексный ингибитор гидратообразования и коррозии (КИГИК) по трем технологическим режимам. В скважины и газопроводы перед теплообменниками газ-газ постоянно подавали 0,5%-ный раствор ингибитора Ь метаноле в количестве 0,3 и 2 л на 1000 м газа. [c.158]

Катодная защита судов от коррозии охватывает комплекс мероприятий по наружной защите подводной части судна и всех навесных устройств и отверстий (например, гребного винта, руля, кронштейнов гребного вала, кингстонных выгородок, черпаков, струйных рулей) и по внутренней защите различных танков (резервуаров балластной и питьевой воды, для топлива и хранения других продуктов), трубопроводов (конденсаторов и теплообменников) и трюмов. Указания по выбору размеров и распределению анодов или протекторов имеются в нормативных документах [1—5]. Суда отличаются от других защищаемых объектов, рассматриваемых в настоящем справочнике, тем, что они в ходе эксплуатации подвергаются воздействию вод самого различного химического состава. Важное значение при этом имеют в первую очередь со-лесодержание и электропроводность, поскольку эти факторы оказывают существенное влияние на действие коррозионных элементов (см. раздел 4.2) и на распределение защитного тока (см. раздел 2.2.5). Кроме того, на судах приходится учитывать проблемы, связанные с наличием разнородных металлов (см. раздел 2.2.5). Мероприятия по защите судов от блуждающих токов рассмотрены в разделе 16.4. [c.352]

Другой способ заключается в корректировании технологических параметров, таких, как температура, давление и скорость потока. Например, транспортирование агрессивных газов, содержащих водяные пары, по стальным трубопроводам может быть допущено в том случае, если ни на одном из участков трубопровода температура не опускается ниже точки росы. При необходимости применяют нагреватели или теплообменники. Если температура недеаэрированной охлаждающей воды, выходящей из стального теплообменника, превышает 60° С, коррозия его стенок быстро увеличивается. Коррозию можно замедлить, регулируя тепловой режим так, чтобы температура выходящей воды не превышала 60° С. [c.39]

Превращение серы и сернистых соединений в сероводород наблюдается также при многих каталитических процессах переработки нефти. Даже при содержании в нефти 0,3% серы скорость коррозии на выходе из рибойлера составляет 2-5 мм/год, в линиях подачи сырой нефти и в теплообменниках - 1,3 мм/год [28]. Хлористый водород образуется в результате гидролиза хлоридов кальция, магния и аммония, содержащихся в нефти. Хлористый водород легко абсорбируется конденсатом и накапливается до весьма высокой концентрации [29]. В нефт51х соде[>-жание хлоридов может достигать 100-150 г/м , а количество образовавшегося хлористого водорода в результате гидролиза хлоридов 17-22 г/м [30]. [c.48]

X до П — при 75°С в солевом растворе, находящемся в верхних частях теплообменников для I 1/кп = 0,015 мм/год (значительное ниттингообразование и склонность к коррозии под напряжением) для II V кп — О, 015 мм/год (образование питтингов глубиной более 0,25 мм). [c.351]

Теплообменная аппаратура в процессе эксплуатации под действием оборотной воды подвергается не только коррозионному разрушению, приводящему к уменьшению толщины стенки теплопередающей поверхности, но и обрастанию, как биологическому, так и за счет отложений продуктов коррозии и карбонатов кальция и магния, содержащихся в циркулирующей воде. Как коррозия, так и отложения наиболее сильно сказываются на работе трубных пучков кожухотрубчатых теплообменников. Нормальная эксплуатация кожухотрубчатых аппаратов требует периодической очистки внутренних поверхностей трубок от отложений, ухудшающих теплопередачу и уменьшающих сечение охлаждающего потока. Очистку проводят механически (ершами) через каждые 6 мес эксплуатации. Разрушения от коррозии, истирание и механические воздействия при чистке нередко приводят к перфорации трубок. Дефектные трубки изолируют заглушками. Пучок требует полной замены, когда заглушено более 20 % трубок. Срок службы трубных пучков значительно ниже срока службы сосудов и массообменных аппаратов (20 лет) и срока службы трубопроводов (10 лет) и при использовании углеродистой стали и пресной оборотной водой не превышает 2,5 лет. Таким образом, затраты на капитальный ремонт конденсационно-холодильного оборудования на химических предприятиях составляют от 25 до 40 % затрат на ремонт основного оборудования. Следовательно, при выборе материала для трубных пучков конденсаторов-теплообменников небходимр учитывать качество охлаждающей воды и сопоставлять стоимость конструкционного материала с расходами на очистку воды и капитальный ремонт теплообменников. В табл. 2.5 [101 указаны сплавы меди, рекомендуемые для изготовления теплообменной аппаратуры в зависимости от качества охлаждающей воды. [c.32]

При полном погружении сплав Инколой 825 может испытывать локальную коррозию в неподвижной морской воде при обрастании и в щелях. Тем не менее стойкость этого сплава к питтинговой и щелевой коррозии гораздо выше, чем у аустенитных нержавеющих сталей. Так, в одном из экспериментов скорость коррозии сплава Инколой 825 в условиях погружения составила при 3-летней экспозиции 0,46 мкм/год. С такой же скоростью протекала и коррозия этого сплава на среднем уровне прилива и в зоне брызг. При этом локальная коррозия не наблюдалась ни в условиях хорошей аэрации в зоне брызг, ни при полном погружении. В условиях погружения, правда, возможно появление отдельных питтингов, если степень аэрации морской воды недостаточна. В табл. 30 приведены результаты испытаний сплава Инколой 825 па малых глубинах. Инколой 825 стоек к коррозионному растрескиванию под напряжением в горячей морской воде, поэтому применяется в теплообменниках, использующих морскую воду. [c.86]

Коррозионное поведение аустенитных нержавеющих сталей в водах Балтийского моря (содержание хлоридов 3,2—-3,9 г/кг) было исследовано в Швеции [234]. Испытывали образцы труб, установленные в специальные контуры теплообменников с температурой 50 °С и скоростью воды 0,1 и 10 м/с. Продолжительность экспозиции до 2 лет. Во всех местах, где возникали щелевые условия, наблюдался питтинг. Полностью погруженные в воду несварные образцы обладали хорошей стойкостью при обоих значениях скорости воды. Коррозия нержавеющей стали 304 я морской воде при повышенных температурах исследована также в работе Г2351. [c.200]

В работе [244] представлены результаты инспекции алюминиевых узлов экспериментальной опреснительной установки в г. Фрипорт (Техас) после 36-мес эксплуатации. Исследовано состояние 5 сплавов для трубопроводов (1200, 3003, 5050, 5052 и 6063), 2 типов листового материала (5454 и 6061) и трубок из сплава 6061, экспонированных в типичных для подобных установок условиях. Во всех случаях не наблюдалось существенной коррозии алюминиевого оборудования, включающего трубопроводы, трубные доски, фланцы, камеры, крышки и несущие конструкции. Не отмечено также серьезной коррозии под раковинами. Внешнее состояние установки также было отличным. Небольшой нит-тинг, наблюдавшийся в некоторых трубках теплообменника еще после первых 6 мес эксплуатации, существенно не усилился. Его появление объяснялось, по-видимому, присутствием на поверхности ионов тяжелых металлов. С течением времени стойкость поверхности сплава к коррозии возросла, а новые очаги коррозии не возникали. Сравнительные данные о коррозионном поведении труб из различных сплавов в теплообменнике при скорости потока 1,5 м/с и температурах 52 и 99 °С представлены в табл. 78. [c.202]

Х23Н28МЗДЗТ Сварные конструкции, стойкие к действию серной кислоты различных концентраций при повышенных температурах (<80° С), а также к действию кремнефтористоводородной кислоты и других соединений (оросительные и спиральные холодильники, теплообменники и др.)- В качестве присадочного материала при сварке рекомендуется проволока при 0,02% С той же марки (ЭП-51б). Обладает удовлетворительной сопротивляемостью меж кристаллит ной коррозии [c.45]

Хромистая сталь с содержанием 16—18 /оСг может иметь как однофазную (ферритную) структуру, так и двухфазную (ферритно-мартенситную) структуру. Однофазная хромистая сталь с содержанием 16—18< /о Сг более устойчива против коррозии, чем хромистая сталь с содержанием 12—14% Сг. Она применяется в химической промышленности—для абсорбционных башен, теплообменников, коммуникаций, труб, баков для хранения и цистерн для перевозки азотной кислоты в автотракторной — для газогенераторов в других отраслях промышленности—для всевозможной аппаратуры и деталей с низкой твёрдостью, не работающих на удар, а также для предметов домашнего обихода. При содержании 0,08—0,12 /о С в отожжённом состоянии эта сталь имеет следующие механические свойства предел прочности при растяжении 45—60 кг мм , предел пропорциональности 25—30 кг1мм , удлинение 65 = 25—30%, сужение 55— 70%. [c.489]

Конструктивно контактно-поверхностные экономайзеры отличаются от контактных в основном тем, что в состав первых помимо собственно контактной камеры включен водо-водяной промежуточный поверхностный теплообменник, в котором вода, нагреваемая в контактной камере путем соприкосновения с дымовыми газами, потребителю не поступает, а служит промежуточным теплоносителем, нагревающим водопроводную воду. Таким образом снимается вопрос о возможном изменении качества воды при контакте ее с газами. Назначение поверхностного теплообменника в такой схеме — глубокое охлаждение воды первого контура, чтобы обеспечить достаточно глубокое охлаждение дымовых газов, и нагрев воды, подаваемой потребителям, до температуры, наиболее приемлемой по технико-экономическим соображениям. Несмотря на достаточно высокий коэффициент теплопередачи в промежуточных теплообменниках, все же по металлоемкости они вполне соизмеримы с контактными экономайзерами. Поэтому приходится поддерживать перепад температур в промежуточном теплообменнике на уровне не менее 8—10 °С, чтобы площадь поверхности нагрева и металлоемкость его обеспечивали достаточно высокие экономические показатели. Весьма желательно устройство внутри контактной камеры (или вне ее) декарбонизатора, позволяющего снизить содержание СО2 в воде первого контура, повысить ее pH и тем самым понизить как уровень коррозионной активности воды, так и скорость коррозии в этом контуре. [c.29]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...