Кривая деформирования мгновенная

При разработке феноменологической модели используется теория ползучести с анизотропным упрочением [123, 251, 252, 369] (эта теория в отличие от теории упрочения [120, 157, 306] весьма точно описывает поведение материала при переменном направлении деформирования), разработанная с учетом случая деформирования материала в упругопластической области. При этом, как указывалось выше, под пластической деформацией понимается деформация, включающая как деформацию ползучести, так и мгновенную пластическую деформацию. Таким образом, теорию ползучести с анизотропным упрочнением можно интерпретировать как теорию пластического течения, когда кривые деформирования материала зависят от интенсивности скоростей пластических деформаций, и вместо вязкоупругой задачи рассматривать упругопластическую. [c.14]

При заданном структурном состоянии сопротивление материала деформации связано с условиями мгновенного нагружения (набором постоянных п>0), если физические процессы микропластической деформации приобретают стабильную скорость, соответствующую действующему уровню нагрузки, за время, сравнимое с временем изучения интересующих нас явлений. Для металлов, в которых процесс деформации контролируется динамикой дислокаций, влиянием старших производных 8 " (п>1), характеризующих процесс нестабильного движения дислокаций, можно пренебречь при изучении процессов, длительность которых значительно превышает время установления скорости движения дислокаций A 5-10 ° . Приращение деформации за такое время определяет максимальное различие кривых деформирования в процессах с нулевым и конечным временем установления скорости дислокаций. Кривые совпадают с заданной погрешностью Де при скорости деформации [c.24]

Рис. и. Кривые деформирования вязко-упругого (а) и упруго-вязкопластического (6) материалов при нагрузке и разгрузке (штриховые кривые соответствуют мгновенной разгрузке). [c.51]

Особенность деформирования в зоне концентрации напряжений заключается в том, что при неоднородном напряженном состоянии на этапе разгрузки здесь возможно появление вторичных пластических деформаций и уменьшение внутреннего давления в конструктивном элементе до нуля сопровождается разгрузкой (прямая АА на рис. 1.5, в), возникновением напряжений обратного знака и неупругих деформаций (прямая А В). При проявлении реологических эффек-, тов происходит накопление деформаций ползучести (кривая деформирования соответствует участку А В ). При последующем увеличении давления характер деформирования сохраняется (кривая В С), причем мгновенные и изохронные диаграммы деформирования в общем случае зависят от числа циклов и времени. [c.9]

Изохронные кривые ползучести, справедливые для нулевого полу-цикла (А = 0), показаны на рис. 2.38, в. Здесь кривая деформирования при мгновенном нагружении (г = 0) — это статическая диаграмма напряжение — деформация, остальные кривые построены с учетом ползучести. [c.82]

Диаграмма циклического деформирования строится на основании формул (5.6)—(5.8) в виде ломаной, состоящей из трех линейных участков (рис. 5.10) (мгновенно-упругая деформация е(1) = ( >, не влияющая на петли пластического гистерезиса, на этом рисунке не показана). Эта аппроксимирующая ломаная вписывается в реальную диаграмму деформирования, причем может быть любой коэффициент асимметрии R. Величины Са, и С, отвечают переломам аппроксимирующей линии, причем j может рассматриваться как технический предел текучести при циклическом деформировании. Коэффициент жесткости Ез представляет собой тангенс угла наклона первого линейного участка теоретической кривой деформирования, а два других коэффициента жесткости 4 и определяются по фактической диаграмме циклического деформирования с учетом формул (5.7) и (5.8) как [c.174]

Зависимость деформаций ползучести от хода мгновенной кривой деформирования в данном полуцикле может быть учтена, как следует из рис. 5.11, введением для каждой мгновенной кривой своей серии изохронных кривых ползучести. Удобным для расчета оказывается то, что смещение мгновенной кривой деформирования можно принять подобным изменению изохронных кривых, в силу чего для получения всех серий изохронных кривых ползучести достаточно знать мгновенные кривые и изохроны для одной из серий. Из рис. 5.11 данное условие подобия означает [c.124]

В выражении (5.6) функция ф (е) определяется мгновенной кривой деформирования, А. и ос — параметры ядра, которые могут быть получены, например, по мгновенной диаграмме и одной из изохрон. Для всех полуциклов оказалось возможным принять А = 0,024 и а = —0,5, при этом за мгновенные кривые принимались машинные диаграммы, полученные за 15 с. [c.124]

Результаты соответствующих расчетов иллюстрирует рис. 4.14, Здесь показано изменение диаграммы циклического деформирования 2 = 2 ( а) в процессе стабилизации цикла (рис. 4.14, а), которое характеризуется начальным разупрочнением , вызванным приложенным напряжением i. Влияние последнего постепенно исчезает, и кривая деформирования становится такой же, как при пропорциональном повторном нагружении. Одновременно с уменьшением размахов происходит накопление деформации в направлении постоянной составляющей напряжений Gj (рис. 4.14, б). Накопленная в процессе стабилизации цикла деформация определяется значениями параметров цикла г и rl (рис. 4.15). Заштрихованная область на рисунке отвечает таким значениям этих параметров, при которых рост El по числу циклов не ограничен, ее внешняя граница отвечает мгновенному разрушению (предельному равновесию) элемента объема [c.99]

Если, как это иногда делается [5], задавать эксперименте не напряжения, а деформации, то соответствующие кривые деформирования е(о) получаются интегрированием (3) с учетом наложенных на 8 условий. Так, если = zt и мгновенная кривая аппроксимируется двумя отрезками прямой с углами наклона и Я и ординатой точки, соответствующей пределу упругости, то [c.94]

Соответствие с экспериментальными данными оказалось очень хорошим. В масштабе рис. 31 различить их друг от друга практически нельзя. В этом случае обозначенная цифрой 3 на рис. 32 кривая а (р(е) отличается от кривой / кривая 3 расположена значительно выше. Это характеризует идеальность мгновенной кривой деформирования она всегда получается в результате предельного перехода от экспериментальных данных, что, разумеется, несет элемент неопределенности и произвола. [c.51]

Рис. 5.31. Кривые деформирования бороалюминия при растяжении (1) и сжатии (2), полученные с учетом структурных напряжений, возникающих в материале при мгновенном повышении его температуры от нормальной до 300 °С

Рис. 5.32. Кривые деформирования бороалюминия при сжатии, реализующиеся сразу после мгновенного повышения его температуры от нормальной до 300 °С ( = 0) и по истечении 10 и 10 с

Мгновенная кривая деформирования. Накопление деформаций в процессе монотонного возрастания напряжений характеризуется мгновенной кривой деформирования, под которой подразумевается связь между напряжением и упругопластической деформацией, полученной при таких температурах и скоростях нагружения, при которых влиянием ползучести можно пренебречь. [c.31]

Обозначив координаты кривой АА — мгновенные пределы текучести при прямом деформировании — через ст , а координаты кривой ББ — мгновенные пределы текучести при обратном деформировании — через ст7, найдем координаты средней л нии [c.200]

Отметим, что мгновенные процессы нагружения или деформирования трудно осуществимы на практике н в реальных опытах для нагружения образца до заданного уровня (или е ) затрачивается некоторое время Опыт показывает [14], что кривые ползучести в этом случае не будут совпадать ни при каких t с кривыми ползучести при том же с, достигнутом за другое время. Исключение составляет лишь случай ограниченной ползучести. Такой же эффект наблюдается и для процессов релаксации. Из приведенных выше экспериментальных кривых видно, что при одном и том же уровне напряжений ст, достигнутых за различное время, кривые установившейся ползучести идут параллельно друг другу вплоть до разрушения образца. То же относится и к процессам релаксации. [c.227]

Так как по данным реальных опытов теперь можно строить кривые ползучести и релаксации при ступенчатых процессах нагружения или деформирования, то в дальнейшем будем строить методику определения характеристик упруговязких сред (функции влияния и упругих постоянных) по данным ползучести или релаксации при мгновенном нагружении или деформировании. [c.232]

Таким образом, имея подобную опытной теоретическую кривую с конкретными параметрами а, А , легко найдем параметры опытной кривой для данного материала, причем его мгновенный модуль упругости Е (или G, В) найдем по формуле (5.106), при использовании которой не нужно знать начальную точку деформирования е(0). [c.237]

Уравнение а = ф(е) определяет кривую мгновенного деформирования кривые ползучести, перестроенные в координатах а, е для [c.607]

В уравнении (2.3.21) функция напряжений и функция числа полуциклов для данной температуры определяются для мгновенных кривых циклического деформирования, получаемых при непрерывном (без температурных выдержек) циклическом деформировании со скоростями нагружения, позволяющими исключить влияние общей продолжительности деформирования, т. е. P2 t). В настоящее время, как отмечалось выше, имеются экспериментальные возможности получения кривых мгновенного циклического деформирования путем проведения испытаний при достаточно высоких скоростях нагружения. [c.96]

Вид функций напряжений Р (8) и числа полуциклов Р (к) сохраняется аналогичным виду функций для нормальных и умеренных повышенных температур в форме уравнений (2.1.4), (2.1.13) и (2.1.15), причем / S У2) определяется мгновенной кривой статического деформирования для рассматриваемой температуры. [c.96]

На рис. 2.3.9 приведена схема кривых длительного циклического деформирования для (к — 1) и к-го полуцикла при наличии выдержек, основанная на изложенной выше простейшей модели. Здесь предполагается существование обобщенной диаграммы длительного циклического деформирования, аналогичной диаграмме циклического деформирования при нормальной температуре [63, 235]. Будем считать, что на участке активного нагружения и ползучести текущие значения необратимой деформации на некотором уровне напряжений а равны значениям полных необратимых деформаций на этом уровне напряжений. На рис. 2.3.9 зона разгрузки в полуцикле (к — 1) соответствует напряжениям а <( <С <7тт, зона нагружения — напряжениям 8 > Отт. Линия 1 относится к кривой мгновенного нагружения, т. е. нагружения со скоростью, когда временные эффекты не могут проявиться. Линия 2 — кривая активного нагружения, а линия 3 — огибающая, проходящая через значения необратимой деформации в циклах нагружения с выдержкой. длительности т. [c.97]

Функция <р(е), характеризующая кривую мгновенного деформирования, определяется соотношением [c.29]

Процесс деформирования с произвольным законом изменения нагрузки рассматривается как процесс накопления отклонений от мгновенной кривой ( сползания с нее ). Такой подход использован в ряде работ для описания процессов со сложным изменением нагрузки во времени [28, 276, 277]. [c.48]

Для режима нагружения без высокотемпературной выдержки при постоянной нагрузке уравнение кривой длительного циклического деформирования (3.12) переходит в уравнение связи между циклическими напряжениями и деформациями при мгновенном деформировании с учетом старения материала в процессе малоциклового нагружения. Уравнения состояния материала при длительном малоцикловом нагружении в принятой форме [(3.12) или (3.13)] описывают основные процессы циклического упругопластического деформирования (упрочнение, разупрочнение, асимметрию, одностороннее накопление деформаций, циклическую анизотропию конструкционных материалов при малоцикловом нагружении. [c.158]

Свойства конструкционного материала при циклическом деформировании в соответствии с принятым подходом расчета НДС исследованы на образцах с предварительной деформацией растяжения около 20 % (именно такие деформации возникают при наклепе в процессе изготовления компенсатора). В результате исследования получены кривые циклического деформирования при 600 С двух видов изо-циклические диаграммы деформирования (близкие к мгновенным) при высоких скоростях нагружения, когда временное эффекты не ус- [c.159]

При решении задач изгиба и устойчивости весьма пологих оболочек в условиях мгновенного упругого деформирования в качестве ведущего параметра решения используем относительный прогиб в характерной точке I (в вершине — для замкнутых, на контуре центрального отверстия — для открытых оболочек). Это позволяет при необходимости получить всю кривую q(l), т. е. рассмотреть и закритическое состояние. Так как эта зависимость имеет достаточно плавный характер, в алгоритме решения указанных задач используем постоянный шаг. Численно величину критической нагрузки, соответствующую осесимметричной потере устойчивости в большом (асимметричная бифуркация для таких оболочек не наблюдается), определяем по перемене знака приращения нагрузки (Д -<0) на некотором шаге по ведущему параметру. [c.50]

С использованием системы полученных в настоягцем параграфе данных по основным зависимостям длительного малоциклового нагружения с выдержками оказывается возможным описывать диаграммы такого нагружения, используя характеристики изо-циклических мгновенных кривых деформирования и параметры изохронных кривых обычной статической ползучести в форме упавнения (2.3.23). [c.104]

На рис. 13 приведены различные схемы кривых деформирования на участке нагружения. Схема изохронных кривых статической ползучести дана на рис. 13, а при т = О — это кривая мгновенного статического деформирования (для исходного полуцикла), все другие кривые являются изохронными кривыми обычной ползучести. На рис. 13, б дано семейство мгновенных -кривых циклического деформирования (т = 0) для различных чисел полуциклов. Этот случай соответствует отсутствию ползучести и для него могут быть использованы зависимости, полученные ранее для обобщенных кривых циклического деформирования, которые могут быть названы изоциклжческими кривыми [22]. Схема семейства изохронных кривых циклической ползучести в полуцикле к приведена на рис. 13, в. В этом семействе кривая для т = О является изоциклической кривой, остальные — изохронными кривыми, зависящими от времени т. Очевидно, что для нормальных и умеренно повышенных температур изохронные кривые вырождаются для данного числа полуциклов в изоцикли-ческую с известным уравнением [c.53]

Феноменологическое поведение материала под нагрузкой определяется структурным состоянием материала и мгновенными условиями нагружения в момент измерения. Изменение структурного состояния в процессе нагружения является результатом взаимодействия процессов деформационного упрочнения и релаксации во времени. Зависимость кривой деформирования от пути предществующего нагружения (истории нагружения) обусловлена изменением структурного состояния материала в соответствии с соотношением процессов упрочнения и релаксации. [c.16]

Таким образом, применяя метод оценки долговечности в условиях длительного повторного нагружения, можно определить скорость накопления повреяодений в зависимости от типа напряженного состояния, режима нагружения и свойств конструктивного материала, а следовательно, прогнозировать место разрушения. В качестве базовых данных при оценке долговечности используют кривые длительной малоцикловой усталости и располагаемой пластичности конструкционного материала. При анализе кинетики НДС в рассмотрение вводят диаграммы длительного циклического деформирования и кривые циклической ползучести. Б этом случае сопротивление деформированию характеризуется соответствующими мгновенной и изохронными кривыми деформирования. [c.11]

Зависимость между напряжениями и деформациями при циклическом нагружении с учетом ползучести принята в форме обобщенной диаграммы циклического деформирования для зоны концентрации и кривых циклической ползучести для мембранной зоны. В качестве базовых диаграмм использованы мгновенные диаграммы деформирования, полученные для условий, исключающих проявление временньк эффектов. Для учета влияния ползучести на этапах нагрузки построены изохронные кривые деформирования. Зависимость деформации ползучести от числа циклов нагружения принята линейной в диапазонах чисел циклов 1. .. 200 и 201. .. 10 [c.126]

При испьпании образцов в условиях малоциклового нагружения длительность цикла составляла Тц - 2,6 мин при температурах до 700 ° С и Тц = 30 с при 800 ° С. Принятые условия испытаний обеспечивали скорости деформирования, при которых практически отсутствовали временные эффекты, поэтому кривые деформирования принимали в качестве мгновенных , образующих семейство изоцикли-ческих диаграмм. [c.219]

При этом функция времени т в уравнении (13) может быть выделена как независимая, позволяя охарактеризовать мгновенные изоциклические кривые деформирования. Аппроксимацию кривых (13) проводят степенными уравнениями типа (1) с показателями т по уравнению (4), зависящими от k п 1. [c.26]

Таким образом, на основе рассматриваемого подхода можно описывать диаграммы длительного малоциклового нагружения, используя характеристики изоциклических (мгновенных) кривых деформирования и параметры изохронных кривых обычной статической ползучести в форме уравнения (4.8). [c.183]

На рис., 12 приведены кривые ползучести стеклопластика, по которым получены показанные на рис. 11 изо-хррнные кривые. Для этого материала при деформировании под углом 45° к направлению волокон параметры Эд—функции а = —0,8 Р = 0,32 ч к =- 0,26 4- . Определенная с помощью этой функции пересчетом с изохронных кривых Мгновенная кривая деформирования (при < = 0) Ф (е), сопоставленная с полученной из эксперимента, показана на рис. 11, соответствие с расчетом хорошее На рис. 13 показаны кривые релаксации, полученные по уравнению (4.10), для указанных выше параметров ядра точки соответ-, ствуют данным эксперимента результаты расчета и эксперимента также близки. [c.193]

Для вычисления и Деес определяется v1 (е. ) — скорость ползучести по кривым ползучести также с помощью линейной интерполяции по трем параметрам Т, ст,, t. Из-за недостатка опытных данных по ползучести материала до 500—600° С обычно считают, что О = О до определенной температуры, например, 550 С для ХН77ТЮР. Это значение температуры также задается в исходной информации. После вычисления коэффициентов Сц (i, / = 1,2), Де,г, Asq расчет ведется по формулам предыдущего раздела. Интегральное уравнение растяжения диска решается методом последовательных приближений. Точность расчета задается. После нахождения AN/ r) из решения интегрального уравнения (3.71) определяются значения ДЛ е (г), а затем по формулам (3.61) вычисляются приращения напряжений п-го этапа Дст, и Аа п, интенсивность приращений напряжений Дст и ef,. Далее по формулам (3.10) проверяются условия нагру>кения. При этом мгновенный предел текучести Стг = = I (е Т) определяется по кривым деформирования методом линейной интерполяции. [c.386]

Если постепенно повышать скорость растяжения, то, начиная с какого-то определенного значения, процессы ползучести перестанут влиять на кривые деформирования и они сольются между собой. Полученную кривую обычно называют кривой мгновенного деформирования. Однако дальнейшее резкое повышение скорости дефюрмации может вновь вызвать повышение сопротивления пластическому де к мированию. Например, для сплава ЭИ765 при температуре 750 С кривая мгновенного деформирования может быть получена в опытах со скоростью, не превышающей 314 %/ч, а при температуре 800 С - со скоростью, не меньшей примерно 23(Ю%/ч (рис. 2.2.). [c.71]

Как следует из рисунка, зависимость q //6 оказывается в некоторых случаях неоднозначной (например, при к = 40, что соответствует начальной стрелке 56), т. е. одному значению параметра д соответствуют три действительных корня уравнения (9.32). Это является следствием особенности деформирования панели в процессе увеличения нагрузки. Пока параметр q возрастает от нуля до значения, равного 1025,5 (ордината точки А на кривой 1) амплитуда прогиба непрерывно увеличивается до значения2,2 б, чему на кривой 1 отвечает участок ОА. Как только параметр нагрузки д становится большим значения 1025,5 наступает хлопок панели, т. е. прогиб скачкообразно изменяет свое значение и оказывается равным 11,1 б (абсцисса точки D на кривой 1). При хлопке панель мгновенно переходит из положения / в положение II (рис. 9.7). [c.284]

В настоящее время имеются экспериментальные возможности проведения испытаний с контролируемым режимом цикла нагружения или деформирования в сравнительно высокочастотной области. Например, электрогидравлические следящие системы нагружения обеспечивают частоты управляемого с высокой точностью цикла до нескольких десятков герц [7, 25, 27, 28, 160, 178, 231, 232, 237, 270, 303, 308, 311]. При этом даже для интенсивно деформационно стареющих сталей типа X18H1DT и Х18Н9Т при 650° С могут быть получены мгновенные кривые усталости, так как проведение испытаний с частотой порядка 10—25 Гц дает максимальные длительности до 0,1—0,25 ч, что обеспечивает величины длительной пластичности, близкие к фщах- [c.35]

Схема изохронных кривых статической ползучести показана на рис. 2.3.12, а, причем т = О соответствует мгновенной статической кривой, все другие кривые представляют собой изохронные кривые ползучести. Схема изоциклических кривых показана на рис. 2.3.12, б. Приведено семейство мгновенных кривых циклического деформирования (т == 0), что соответствует случаю отсутствия ползучести. Схема изохронных кривых циклического деформирования (повторное нагружение в сочетании с ползучестью при выдержке под нагрузкой) показана на рис. 2.3.12, б. [c.101]

В области температур, где реологические свойства становятся существенными, обобщенная диаграмма интерпретируется через изоциклические кривые, образующиеся на основе не зависящих от времени нагружения мгновенных диаграмм циклического упругопластического деформирования, и изохронные, получаемые путем введения с целью отражения эффекта частоты и длительности нагружения функции общего времени деформирования, а для учета высокотемпературной выдержки под напряжением — функций, характерных для описания обычной ползучести, но с поцик-ловой трансформацией деформаций, накопленных в исходном нагружении. В последнем случае трактовка данных выполняется в форме гипотезы старения и по параметру времени выдержки для данного полуцикла нагружения, т. е. вводятся изохронные кривые длительного малоциклового нагружения. [c.105]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...