Решетка диагональная

Реальная лопаточная решетка всегда пространственная, но для удобства расчета и проектирования пространственную решетку заменяют плоской, являющейся разверткой на плоскость сечения пространственной решетки. Пространственная решетка может быть осевой и радиальной. В осевой решетке лопатки располагаются по периферии окружности, а в радиальной — на боковой поверхности колеса по направлению радиуса. Обычно выделяют промежуточный тип между осевыми и радиальными решетками—диагональные. Плоская решетка бывает прямой или круговой. Прямая решетка — развертка на плоскость сечения пространственной осевой решетки цилиндрической поверхностью. Круговая решетка—сечение пространственной радиальной решетки плоскостью, перпендикулярной оси решетки, или (условно) поверхностью, проходящей по средней линии тока радиальной решетки. [c.143]

Сжатая стойка составлена из двух швеллеров № 10. Длина стойки /=3,8 м. Расстояние в свету между швеллерами а=4 см. Швеллеры связаны диагональной решеткой, как показано на рисунке =2-10 (j =2200 /сГ/сл Определить критическую силу Якр, пренебрегая влиянием поперечной силы. [c.195]

Быстроходность диагональных турбин и области их применения при различных напорах в большой мере зависит от конструкции и формы проточной части турбины. При этом при заданном диаметре Di решающую роль играют (рис. И. 16) высота направляющего аппарата дд, длина лопасти / с. ширина лопасти bj, угол наклона лопастей 0 число лопастей z их толщина б густота решетки которая увеличивается от периферии к ступице диаметр [c.42]

Здесь ( = 1—3) — доли фаз в сечении, перпендикулярном оси Ох (рис. 1, б) С — концентрация диффундирующего элемента А в -й фазе элементы диагональной матрицы Z равны соответственно Ух, Ух, Уз, верхний индекс т означает транспонирование. Система (1) описывает движение границ фаз, а (2) — изменение их составов при реакционной диффузии. В матрицу Е входят величины р.. — скорость перестройки кристаллической решетки г-й фазы в -ю [c.20]

Возможной альтернативой может служить конструкция РОС с двухвенечным активным РК, в котором между венцами рабочих лопаток устанавливается решетка НА диагонального типа. [c.75]

Рис, 1. Схемы турбомашин, л —осевая турбина /5 —осевой компрессор б — центробежный компрессор г — диагональная турбина —рабочая решетка 2—направляющая решетка 3 —спрямляющая решетка —лопаточный диффузор. [c.10]

В зависимости от общего направления движения газа по отношению к оси вращения решетки подразделяют на осевые, радиальные и диагональные. К числу геометрических параметров кольцевой (цилиндрической) решетки относятся средний диаметр d, длина (высота) лопатки I, ширина решетки В, шаг профилей на среднем диаметре t, хорда й, угол установки 3у, формы профиля, канала и меридиональных обводов решетки. Форма профилей лопаток задается координатным способом (в координатах г, S на рис. 11.1,в). [c.292]

Взаимодействие ионов в пространственной кристаллической решетке более сложно, чем в линейной цепочке. В частности, именно пространственным взаимодействием ионов объясняется поперечное сужение материала при растяжении. Например, увеличение расстояния между ионами в направлении растяжения для простой кубической решетки (рис. 2.2, а) приводит к возникновению сил притяжения не только между ионами в линейных цепочках, но и между диагонально расположенными ионами (рис. 2.2, б). Поэтому из [c.58]

Элементарная ячейка гексагональной решетки представляет собой правильную шестигранную призму со стороной основания а и высотой с, причем величины а и являются двумя параметрами, характеризующими этот тип решетки. Атомы в этой элементарной ячейке расположены в каждой вершине призмы, в центрах оснований призмы и, кроме того, три атома находятся в центрах трех несоседних трехгранных призм, на которые можно разбить шестигранную призму тремя диагональными плоскостями, проходящими через ось призмы (рис. 2, в). [c.13]

Составные стержни из параллельных поясов и решеткой из диагональных распорок Расчетные формулы и указания к расчетам см. стр. 219—220 Устойчивость составных стержней за пределом пропорциональности см. [25], стр. 290 [c.211]

Увеличение прочности каркаса котлов достигается усилением диагональных связей и изготовлением части колонн решетчатой формы (рис. 3-22,а). С каркасом котла жестко связаны при помощи сварки площадки (помосты) и лестницы для его обслуживания. Помосты представляют собой рамы из швеллеров, к которым приварены листы из рифленой стали или решетки из полосовой стали. [c.72]

Взаимодействие ионов в пространственной кристаллической решетке более сложно, чем в линейной цепочке. В частности, именно пространственным взаимодействием ионов объясняется поперечное сужение материала при растяжении. Например, увеличение расстояния между ионами в направлении растяжения для кубической решетки (см. рис. В.З, а и б) приводит к возникновению сил притяжения не только между ионами в линейных цепочках, но и между диагонально расположенными ионами. Поэтому из условия равновесия каждого иона в поперечном направлении должны возникнуть силы отталкивания, что возможно, когда ионы сближаются в этом направлении, т. е. происходит поперечное сужение материала. [c.18]

Котел КЧМ-3 отличается от ранее выпускавшихся малометражных котлов следующими конструктивными решениями имеет диагональное размещение ниппелей (рис. 8), увеличенную глубину секций, полностью охлаждаемую колосниковую решетку. [c.31]

Уменьшение шагов труб ограничивается технологическим требованием обеспечения определенной величины расстояния по диагонали между соседними отверстиями в трубной решетке (так называемого мостика ). Размер этого мостика определяется условиями приварки концов труб к трубным решеткам. В малогабаритном воздухоподогревателе величина этого мостика принята равной 7—10 мм, расположение труб принято шахматное, а величина шагов при этом выбрана из условия, чтобы сечения для прохода воздуха в поперечном и диагональном направлениях были равны. При величине мостика, равной 10 мм, шаги получаются равными 51 = 54 мм и 5з — 42 мм. [c.407]

Наружные плоскости кубической объемно-центрированной решетки (рис. 1.9, а) имеют 4/4 = 1 атом, приходящийся на такую плоскость, а любая диагональная плоскость (рис. 1.9, б) имеет 4/4+1=2 атома. Отсюда следует, что на единицу диагональной плоскости приходится большее количество атомов, чем и объясняется различие свойств в направлении этих плоскостей. [c.15]

Определение решетки (пункт б ) накладывает ограничения на некоторые из трансляций / (ф,/). Наиболее важным является ограничение, возникающее из чисто трансляционной симметрии. Для чистой трансляции- отличны от нуля только диагональные [c.25]

Смысл параметра U следует из рассмотрения предельного случая бесконечно большой постоянной решетки. Очевидно, что тогда Г, = 0 и гамильтониан становится диагональным. Энергия приобретает вид [c.49]

Рис. 6.1 Типы решеток а —квадратная решетка, б —диагональная решетка.

Наконец, в твердых телах существует сильное взаимодействие между ядерными спинами, которое приводит к важным последствиям. При рассмотрении жидкостей мы смогли развить детальный метод вычисления времени релаксации Г1, которое определяет время, необходимое для того, чтобы диагональные матричные элементы матрицы плотности системы спинов (населенности) достигли своих равновесных значений, а также времени Т2, которое является временем затухания недиагональных матричных элементов. В твердых телах установление теплового равновесия между системой спинов и решеткой при определенных условиях, рассмотренных в гл. V, может быть разбито на две ступени. На первой ступени система спинов достигает внутреннего теплового равновесия со спиновой температурой в течение времени Т2, для которого может быть дано качественное определение, ибо переход системы спинов к равновесию не является экспоненциальным. На второй ступени спиновая температура приближается к решеточной температуре Т с временем релаксации Ti, кото- [c.330]

Воспользуемся теперь соображениями, подобными тем, которые были связаны с цепочкой равенств (7Л0.25) — (7Л0.37). Рассмотрим какой-то определенный столбец С решетки. Пусть г/= -1-1, если вертикальная стрелка в ряду / вдоль этого столбца направлена вверх, и г/ = - 1, если она направлена вниз. Пусть 5 — диагональная матрицы 2 х 2 с элементами + 1 (-1) для состояний вдоль столбца С со стрелками вверх (вниз). Тогда для у > 1 имеем [c.156]

Пусть число горизонтальных линий равно 2 М. Тогда рис. 11.6,6 состоит из лежащей в центральной области квадратной решетки (показанной диагональными линиями), содержащей 2 М рядов, обрамленной сверху и [c.285]

Корреляционная длина совпадает с корреляционной длиной восьмивершинной модели в диагональном направлении. Она не равна рассмотренной в гл. 10 корреляционной длине вдоль ряда или вдоль столбца решетки, но вблизи критической точки величина , по-видимому, ведет себя так же, как в (1.7.25), имея показатель и, который не зависит от направления измерения корреляции. Предполагая, что данное свойство выполняется, из [c.322]

Если диагональные матрицы Аф Вф Сф известны, то намагниченность легко вычислить по формуле (13.1.17). Основная цель настоящей главы состоит в том, чтобы показать, что для определенных моделей (особенно для восьмивершинной) матрицы Аф Вф Сф довольно легко найти при условии, что решетка бесконечно велика. В разд. 13.8 показано также, что для диагональных и некоторых других матриц можно выписать самосогласованные уравнения. Такие уравнения являются точными и бесконечномерными. Но их можно свести к конечному набору приближенных уравнений, которые можно использовать для получения хороших численных приближений для функции к и для разложения ее в ряд. [c.368]

Уравнения (13.8.31) можно представить графически. Рассмотрим первый квадрант решетки, показанный на рис. 13.7. Пусть индекс / обозначает спины, лежащие на левом ребре — верхний из таких спинов. Аналогично у обозначает спины, лежащие на верхнем ребре у — крайний левый из таких спинов. Пусть a j представляет собой элемент (/, у) матрицы а. Поскольку матрица а не должна быть диагональной, a J может отличаться от [c.398]

Мы начали данную главу с обсуждения модели жесткого гексагона, т. е. газа на треугольной решетке, частицы которого не могут находиться на соседних узлах. Чтобы найти решение для такой модели, мы перешли к более общей модели жестких квадратов с диагональными взаимодействиями, которая обсуждалась в разд. 14.2 — 14.6. Вернемся теперь к исходной модели жесткого гексагона. Для этого устремим величины т, М в (14.2.1) к [c.446]

Инженеры разрабатывали все новые типы ферм, которые назывались их именами, так как каждое изменение формы очертания фермы, расположения и числа элементов решетки в них приводило к разным несущим характеристикам. Поскольку в то время в отсутствие общей теории стержневых конструкций характер изменений не мог быть оценен, каждое изменение фермы понималось как создание ферм нового типа. Основным вопросом развития сквозных конструкций, как было замечено выше в отношении ферм Шведлера, был вопрос оптимального использования несущих элементов, т. е. экономии материала и создания достаточной жесткости при действии на фермы сравнительно больших подвижных нагрузок от тяжелых локомотивов. Вехами этого развития из множества разработанных типов стержневых систем являются фермы Паули, или рыбкообразные фермы, и фермы полупараболического очертания. Инженер Ф. Паули (1802—1883) разработал фермы с верхним и нижним поясами, изогнутыми по форме параболы, с пересекающимися диагональными раскосами и приподнятым железнодорожным полотном (рис. 274). В идеальном виде эта конструкция была реализована в 1857 г. при строительстве моста пролетом 52 м через р, Изар в Гроссеселое. Кривизна поясов задавалась таким образом, что при равномерно распределенной по всему пролету нагрузке поперечное сечение верхнего пояса по всей длине пролета использовалось полностью. Перекрестные раскосы могли работать только на растяжение, возникающее при действии подвижной нагрузки. [c.139]

РК диагональной газовой турбины Кристиана Шернера изображенное на рис. 2.7, выполнено сборным, состоящим из радиальных наборных плоских лопаток и приставных сильно изогнутых лопаток осевой части решетки. Каждое перо радиальной лопатки снабжено ребром жесткости с одной или с двух сторон. Крепление на диске описано двояко или в продольном торцевом пазу диска хвостовиком, выполненным на собственно пере лопатки, или в пазу диска в плоскости вращения хвостовиком на ребре жесткости. Ребро приваривается к плоскости пера лопатки наклонно и образует своей поверхностью внутренний меридиональный обвод межлопаточного канала. В сечении лопатка с ребром жесткости имеет крестообразную форму, сильно упрочняющую конструкцию. [c.68]

К наиболее ранним описаниям меандрообразных РК можно отнести известную крыльчатку для насосного агрегата, предложенную Шиллендсом в 1937 г. Разделитель каналов имеет ярко выраженную форму прямоугольного меандра, а осевая решетка составлена из профилей простейших клиновидных форм. РК предусматривается закрытым при изготовлении литьем (рис. 2.13, а). Несколько позднее, в 1943 г., Шульц предложил РК меандрообразного тина с диагональной рабочей решеткой, [c.77]

Обобщив литературные данные и сопоставив между собой магнитную фазовую диаграмму [2], диаграмму критических температур полухрункости (см. рис. 93, б) с концентрационной зависимостью энергии дефекта упаковки [100], интересно отметить совпадение аномалий физических и механических свойств на границе метастабиль-ной устойчивости Y и е-фаз. Подобное совпадение дает основание предположить взаимосвязь между уникальными механическими свойствами граничных сплавов и особенностями электронного строения, а точнее магнитной структуры. К этим особенностям относится изотропное строение магнитной подрешетки с расположением спинов по диагональным плоскостям 111 вместо коллинеарного строения магнитных подрешеток типа у-Мп, когда спины ориентированы параллельно плоскостям 100 и совпадает ориентация магнитных моментов с плоскостями скольжения ГЦК-решетки, по которым образуются дефекты упаковки и гексагональная е-фаза. Другой особенностью маг-нитной структуры этих сплавов является аномально большая величина среднего атомного магнитного момента, что обусловлено высоким атомным магнитным моментом марганца, и локализация магнитных моментов [2]. [c.246]

Башни рассчиты вают на действие сжимающей силы Р, изгибающего момента М и крутящего момента Наибольшее расчетное усилие в поясе башни квадратного сечения при расположении стрелы в диагональной плоскости башни N == Р/4 + 4- М/(1,4а), где а — расстояние между центрами тяжести поясов по грани башни. Решетка граней башни воспринимает поперечные силы Q = Mitp/(2a) и усилия от ветровой нагрузки на башню. Сжатые пояса надо проверять на устойчивость на длине панели [0.58]. [c.484]

При перестройке ПГ ОЦК из шести связей в базисной плоскости (0001)пг остается четыре связи в плоскости (110)оцк- При этом углы между связями или плотноупакованными рядами изменяются от 60° до 70,5° (дополнительный к тетраэдрическому углу 109,5°). Из остальных шести коротких металлических связей в ПГ решетке в ОЦК решетке сохраняются только четыре связи во второй ее диагональной плоскости (110), перпендикулярной к первой. При сдвиге базисных плоскостей четыре ближайших соседа в верхней и нижней плоскостях сместятся на вертикальную по отношению к базисной плоскости (0001)а плоскость (ИОр) путем переориентировки плотноупакованных рядов в ПГ решетке формируется восемь плот-ноупакованных рядов вдоль <111>р в ОЦК решетке. Из шести ковалентных связей вдоль <100> з в ОЦК решетке две возникают вдоль одного из направлений <1120>а ПГ решетки, а остальные четыре связи вдоль новых направлений (рис. 33, а). [c.77]

Подсчитаем для кубической гранецентрированной решетки (например, аргона) число атомов, которью нах дятся от исходного атома на расстоянии а, аУ , аУ 3 и кратных этим величинам, причем а — кратчайшее расстояние в направлении диагональной плоскости. Подсчет показывает, что 12 атомов находятся на расстоянта а, 6 — на расстоянии а К2, 24— на расстоянии аУ3 и т.д. Отсюда для второго члена в выражении (5.18) получаем [c.78]

Смит [94] предложил механизм деформации решетки при прохождении волны. Если материал при воздействии ударной волны не деформируется пластически, то тогда часть образца под нагрузкой будет искажаться упруго. В этом случае в металле возникнут два вида решетки одного и того же типа и ориентации, но с разными параметрами. Это приводит к образованию границы раздела, как показано на рис. 20, а, для двумерной решетки последняя может быть заменена решеткой, которая искажена по трем осям и сопрягается с педеформированным материалом через ряд краевых дислокаций (рис. 20, б). Эта граница может двигаться по нормали путем диагонального движения дислокаций и приводить к необходимому изменению параметра решетки. При иро-хождении волны в идеальном кристалле в металле не должно оставаться образующихся при прохождении волны несовершенств. В реальных же кристаллах дислокации могут задерживаться в металле. Модель Смита подвергалась критике [90]. Хорнбоген [93] модифицировал модель Смита, положив в основу экспериментальные данные, полученные с помощью трансмиссионной электронной микроскопии на образцах железа, подвергнутых воздействию ударных волн. Эти экспериментальные данные позволили предположить, что дислокационные петли образуются, когда волна сжатия входит в кристалл, причем краевая компонента пе тли движется со скоростью ударного фронта, в то время как винтовая компонента задерживается и растягивается по дли 1е [93]. Эта точка зрения в дальнейшем также была подвергнута критике [95], так как в соответствии с объяснением Хорпбогена сегменты краевой дислокации должны двигаться со скоростью фронта ударной волны, которая значительно превосходит скорость сдвиговой волны. Кроме того, в этом случае не должно наблюдаться разницы между дислокационной структурой металлов с ОЦК- и ГЦК-решетками, подвергнутых действию [c.45]

Соотношение звезда — треугольник имеет весьма важные следствия. Рассмотрим две модели Изинга на квадратной решетке, аналогичные описанным в разд. 6.2, с разными значениями К и L, но с одинаковым значением sinh 2К sinh 2L. Онсагер [186] заметил, что из соотношения звезда — треугольник следует коммутативность диагональ-диагональных трансфер-матриц при условии, что наложены циклические граничные условия. [c.90]

Рис. 10.4. Изинговы спины, введенные на рис. 10.3. Сплошные и штриховые линии соединяют пары спинов, взаимодействие между которыми описывается диагональными членами (с коэффициентами 7 и 7 ) в выражении (10.3.1). Исходная решетка разбивается на две подрешетки, показаАные темными и светлыми кружками.

За исключением множителя exp(NL), выражение (10.13.8) представляет собой статистическую сумму модели типа Изинга на квадратной решетке, показанной на рис. 10.6 с помощью светлых кружков и пунктирных линий, с диагональными и четырехспиновыми взаимодействиями между ближайшими соседями. Это в точности совпадает с формулировкой восьмивершинной модели (10.3.1), причем энергии взаимодействия 7 и 7 задаются выражениями [c.260]

Другим полезным понятием является угловая трансфер-матрица (УТМ), которая соответствует добавлению к решетке одного квадранта. В настоящем разделе я введу определения для четырех таких матриц (по одной на каждый угол), которые обозначу Л, В, С, ). Будут определены также соответствующие нормированные матрицы В , С , и нормированные и диагонализованные матрицы Вф С , Здесь п и с не являются индексами, а просто означают нормированная и диагональная матрица соответственно. [c.363]

Предположим теперь, что между спинами на двойственной решетке имеется взаимодействие ближайших соседей с энергией /С аа (а=1,2,3,4) соответственно тому, является ли связь оо вертикальной, горизонтальной, диагональной или ан-тидиагональной. Энергия конфигурации 5 есть сумма энергий локальных конфигураций четырех спинов вокруг каждого узла энергия вертикальных и горизонтальных связей при этом делится пополам, Статистические веса каждой вершины, как [c.159]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...