Камера расположения форсунок

Причинами, вызывающими вибрационный режим горения, могут быть пульсации местной концентрации топлива, вызванные использованием малонапорной системы подачи топлива близкое расположение форсунки к стенкам камеры может быть причиной возникновения акустических колебаний, инициирующих неустойчивость рабочего режима. В то же время, источником неустойчивости могут быть спиралевидные вихревые жгуты, разрушающиеся на стенках перфорированной камеры, а также прецессия вихря (см. рис. 3.19). [c.317]

Расчет форсуночной камеры был произведен по методам Е. Е. Карписа и Л. М. Зусмановича [22, 24] при следующих параметрах плотность расположения форсунок = 18 шт/м число рядов форсунок 2 = 3 диаметр форсунок 4,Б мм скорость воздуха Wy<=2Jb м/с коэффициент орошения S = 1,5. [c.22]

Так располагалась зона подготовки топлива над направленной вверх форсункой. В иных же, значительно выше расположенных частях поперечного сечения слоя подготовленный (нагретый до температуры слоя) воздух может встретить не сгоревшее переносимое радиально топливо. При других вариантах расположения форсунок, режимах псевдоожижения, тонкости распыла жидкого топлива и т. д. можно ожидать и других концентрационных профилей газов, чем на рис. 5-16, к тому же различных в разных точках поперечного сечения камеры. [c.158]

К форсункам с давлением, допускающим в некоторых пределах регулирование без значительного снин<ения давления, относятся также так называемые двухконтурные форсунки, применяемые в газовых турбинах, примерная схема которых изображена на рис. 43. В этих форсунках топливо подается не в одну, а в две расположенные друг за другом камеры вращения, причем подача в каждую камеру регулируется самостоятельно, окончательный же выход распыленного мазута происходит через одно выходное отверстие. При большой нагрузке подача мазута ведется в обе камеры, а при малой — только в камеру, расположенную у самого выходного отверстия, другая камера в это время не работает. [c.79]

Когда нужно увеличить расход жидкости, а вязкость ее значительна, удобнее пользоваться форсункой с распылительной камерой (рис. 69, б) [36]. Здесь жидкость под давлением подается в цилиндрическую камеру, расположенную снаружи излучателя, откуда вытекает через отверстия на передней стенке. Для лучшего распыления камера располагается так по отношению к срезу сопла, чтобы расстояние от области генерации до отверстий было равно длине волны излучаемого звука. Медленно сходяш ееся [c.99]

Смесеобразование и процесс сгорания в вихрекамерном дизеле зависят в основном от формы, объема и расположения вихревой камеры, формы и расположения соединительных каналов, расположения форсунки, степени сжатия и угла опережения впрыска топлива, т. е. главным образом от того, в какой мере обеспечено интенсивное вихреобразование. [c.114]

Наибольшее число двигателей с неразделенной камерой имеет смешанное, т. е. объемно-пленочное смесеобразование. Количество топлива, направляемого в этом случае на стенки, зависит в основном от конфигурации камеры сгорания, расположения форсунок, способа распыливания топлива, организации вихревых движений и других факторов. Камеры с пленочным и объемно-пленочным смесеобразованием благодаря значительному уменьшению количества топлива, подготовленного к воспламенению за период задержки, и наличию условий для быстрого сгорания топливо-воздушной смеси по мере ее испарения, характеризуются относительно невысокими давлениями сгорания и степенью нарастания давления, а также плавной и мягкой работой. [c.80]

На фиг. 183 показана камера сгорания с центральным расположением форсунки. Для того чтобы добиться правильного распределения топлива по всему объему камеры, необходимо иметь многодырчатую форсунку с малым диаметром отверстий. Чем больше диаметр цилиндра, тем больше должно быть число отверстий и больше их диаметр. Первое нужно для равномерного распределения топлива в камере, а второе для достаточного пробоя объема камеры факелом топлива. [c.164]

Совершенно отлично от идеи конструкции камеры по фиг. 216 выполнена камера, показанная на фиг. 217. Эта камера представляет собой комбинацию воздушной камеры с вихревой. Камера состоит из двух полостей А и В. Полость А является простой вихревой камерой, расположенной в головке двигателя, а камера В—добавочной камерой, соединенной с вихревой камерой небольшим отверстием. Закрыв специальной конусной пробкой соединительное отверстие, камеру А можно отделить от камеры В. Этим пользуются при запуске двигателя для уменьшения объема камеры сжатия и повышения степени сжатия. Повышение степени сжатия и уменьшение поверхности охлаждения улучшают пусковые качества двигателя. Форсунка, не показанная на фиг. 217, установлена в первой (вихревой) камере. Соединительное отверстие между вихревой камерой и цилиндром расположено параллельно оси цилиндра и снесено очень близко к центру цилиндра. Последнее улучшает условия работы поршня, так как удары горячих газов направлены в центральную зону головки поршня, что вызывает равномерное ее нагревание. [c.178]

Во время работы двигателя головка нагружается силами давления газа и предварительной затяжки крепежных шпилек или болтов. В стенках головки возникают также температурные напряжения. Конструкция и форма головки во многом зависят от способа охлаждения, расположения клапанов, формы камеры сгорания, форсунок и свечей зажигания. [c.81]

Наихудший пуск имеют предкамерные дизели, как имеющие самые высокие скорости воздуха в перепускных каналах и наибольшие тепловые потери. Без свечи накаливания или какого-либо иного подогревательного устройства предкамерный дизель вообще не может быть пущен. После длительной СТОЯНКИ обязательно требуется достаточное предварительное накаливание пусковой свечи. Лишь при хорошо прогретом двигателе удается иногда пустить двигатель без применения пусковой калильной свечи. Вихрекамерные дизели с их просторным перепускным каналом, соединяющим камеру с цилиндровым пространством, при удачном расположении форсунки и при температуре окружающего воздуха выше 0° пускаются в большинстве случаев без приспособления для калильного зажигания. [c.391]

Учитывая высокие удельные тепловые нагрузки излучением от мазутного факела, при размещении форсунок необходимо стремиться к исключению возможности удара или задевания факелом экранных, кипятильных труб и стен камеры во избежание их повреждения. Указания по расположению форсунок даны в [Л. 12]. [c.155]

Для организации низкотемпературного пристеночного слоя форсунки, расположенные на периферийной части головки, должны возле стенки создавать избыток какого-либо компонента, как правило, горючего. Поэтому, со стороны стенки в последнем ряду при однокомпонентных форсунках устанавливаются форсунки горючего (см. рис. 7.4, 7.6). Кроме того, для обеспечения однородности пристеночного слоя по всему периметру камеры сгорания последние ряды форсунок часто располагаются по окружности. На рис. 7.5 показана схема, при которой шахматное расположение форсунок в ядре головки к периферии постепенно деформируется и переходит к их расположению на последних рядах по окружности. [c.129]

В подавляющем большинстве случаев компоненты топлива вводятся в камеру через форсунки, расположенные равномерно на плоской головке в торце камеры. [c.10]

Сравнение работы двух камер сгорания, одинаковых по размеру, но отличающихся конструкцией головки двигателя, т. е. числом и расположением форсунок, было проведено Вулисом [106]. [c.140]

Можно провести классификацию типов форсунок, использовав для этой цели камеры сгорания с прозрачными стенками. Этот метод основан на фотографировании и заключается в измерении средней скорости потока вдоль камеры с помощью светящихся частиц. Эта скорость дает представление о процессе превращения топливной смеси в газообразные продукты сгорания. На фиг. 7. 14 показано, что в случае впрыска компонентов параллельными струями скорость изменяется сравнительно медленно. Это указывает на медленное сгорание топливной смеси. В то же время при наличии форсунок с соударяющимися струями (тип д на фиг. 7. 13) скорость нарастает очень быстро. Следовательно, такой способ расположения форсунок обеспечивает более быстрое сгорание топливной смеси. [c.388]

Одиночная форсунка может быть использована только в двигателях малой тяги. Поэтому важно знать, как наилучшим образом разместить форсунки в головке камеры сгорания. Форма головки и расположение форсунок в ней должны обеспечивать выполнение следующих условий. [c.389]

Величина t не является независимой от химических и физических явлений, происходящих в камере при неустойчивом сгорании. Рассмотрим сначала наиболее простой случай двигателя, работающего на однокомпонентном топливе. Однокомпонентное топливо подается в камеру в виде струй жидкости, которые дробятся на капли под совместным воздействием скорости впрыска и сопротивления движению. Величина расхода и степень распыла зависят, в частности, от типа форсунок, перепада давлений на форсунках и плотности газов в камере. Последняя возрастает вместе с ростом давления в камере,, так что более тонкий распыл получается при высоком давлении в камере и высоких перепадах давлений на форсунках. Точно так же обмен энергией между каплями топлива и продуктами сгорания зависит от расположения форсунок и скорости впрыска. [c.644]

В соответствии с конструктивной схемой смесительной головки, расположением форсунок и смесительных элементов производится разбивка огневой площади сечения головки, т.е. со стороны камеры сгорания, самих форсунок и смесительных элементов, на относящиеся к ядру потока и к пристеночному слою. Последний, как сказано, ограничивается со стороны ядра условной линией, проведенной по центрам последнего ряда окислительных форсунок (восстановительный слой). [c.70]

Скорость истечения струи жидкости из форсунок по абсолютному значению всегда намного больше скорости газа, и тепломассообмен больше идет на начальном участке траектории капли. Следовательно, влияние скорости истечения жидкости на тепломассообмен должно быть больше, чем влияние скорости газа, тем более что влияние скорости газа на количество переданной в аппарате теплоты учитывается через расход газа как в уравнении баланса теплоты, так и в уравнении интенсивности тепломассоб-мена, куда расход газа входит как величина переменная. Поэтому для камер орошения в качестве характерной относительной скорости может быть выбрана величина w. Еще одним аргументом в пользу W может служить тот факт, что в камерах с различными по диаметру форсунками различие в интенсивности тепломассообмена при прочих равных условиях (одинаковые число рядов, плотность расположения форсунок, сечение камер, расход воды, расход воздуха и его скорость, коэффициент орошения и начальные параметры сред) можно объяснить только разными значениями скорости истечения жидкости из соплового отверстия форсунок. [c.110]

Кроме центральных кондиционеров Кт и КТЦ, выпускаются также центральные кондиционеры КдЮА и Кд20А меньшей производительности (10 и 20 тыс. м ч). Они комплектуются двухрядными форсуночными камерами е плотностью расположения форсунок 18 и 24 шт/м и диаметрами выходного отверстия 3 3,5 4 4,5 5 мм. Обращают на себя внимание большие габариты кондиционеров в сборе (длина более 14,8 м) по сравнению с реактивным пространством камеры орошения (дли.ча мепее 1,8 м). В таких условиях тепло- [c.165]

Учитывая указанные обстоятельства, следует считать оптимальной формой топочной камеры ВПГ цилиндрическую, перехо-дя1цую на конус в верхней п нижней частях, что обусловливает более полное заполнение объема факелом и равномерное распределение тепла по объему и тепловых нагрузок по радиационным поверхностям нагрева. Прямоугольное сечение топки применяется в некоторых судовых ВПГ с горизонтально-встречным расположением форсунок или при тангенциальном расположении форсунок. В последнем случае предпочтительнее многогранная форма топки. [c.95]

Для циклонных топок наиболее целесообразно применение механических форсунок, дающих короткий факел с большим углом раскрытия. Хорошие результаты получены в разработанных МЭИ циклонных установках с расположением форсунок в дутьевых соплах (рис. 5.9). В этом случае воздух, выходящий из сопла со скоростью 70— 120 м/с, способствует улучшению распыливания мазута. При таком расположении форсунок удается избежать отложения кокса на стенках циклонной камеры. [c.110]

Корпус I камеры представляет собой металлический шкаф, разделенный на два отсека правый — для обработки щелочью (снятия накипи), левый — для ополаскивания горячей водой. В нижней части камеры смонтированы для каждого отсека паропроводы 7 для подогрева щелочного раствора и ополаскивающей воды. Рабочая температура раствора и воды 70—80°С. В средней части каждого отсека находится внутренний рольганг 6, служащий для облегчения загрузки и выгрузки очищаемых блоков цилиндров двигателей, и коллектор 5 — для соединения рубашки охлаждения блока цилиндров двигателя с системой подачи рабочих жидкостей. В отличие от коллектора щелочной обработки коллектор нейтрализации (ополаскивания) имеет форсунки, позволя1 щие промывать блок цилиндров снизу. В верхней части камера заканчивается вентиляционными кожухами 2, соединяемыми с вентиляционной системой. Перед камерой расположен наружный рольганг 4, самостоятельно стоящий на полу. В боковой стенке каждого отсека имеется отверстие, к которому присоединен кассетный фильтр для очистки рабочих жидкостей, представляющий собой резервуар емкостью 0,2 с помещенными в нем двумя сетчатыми кассетами. Отработавшая жидкость из камеры перетекает в корпус фильтра, проходит через сетчатые кассеты и насосом снова подается к очищаемому или ополаскиваемому блоку цилиндров. Твердые частицы, находящиеся в рабочей жидкости, задерживаются в фильтре. Значительная часть твердых частиц оседает на днище камеры, не попадая в кассетный фильтр, окно которого расположено на 250 мм выше днища камеры. Скопившиеся на днище камеры отходы удаляются через люки для очистки, находящиеся в задней стенке камеры. Каждый отсек обслуживается своим насосом. [c.36]

На фиг. 76 приведена камера (схема 10) двигателя ЗДЮО эллипсоидообразной конфигурации с двумя диаметрально расположенными форсунками факелы направлены в разные стороны под углом в 15° в горизонтальной плоскости. [c.84]

Возд5гшио-камерные двигатели, так же как и предкамерные, имеют разделенную камеру сгорания, состоящую из воздушной камеры в рабочей крышке и главной камеры в падпоршневом пространстве. Отличительной особенностью этих камер является расположение форсунки вне воздушной камеры и направление струи топлива к горловине, соединяющей.обе камеры между собо11. Объем воздушной камеры составляет [c.86]

На модификациях дизелей с камерой в норшне тина ЦНИДИ используются многодырчатые распылители 5x0,45 мм. Из-за наклонного расположения форсунки в головке цилиндра многодырча-гые распылители фиксируются в форсунке в строго определенном положении. [c.214]

Наличие сопловых отверстий в распылителях нормальных закрытых форсунок позволяет, выбирая их число, направление и размеры, целесообразно распределять топливо по объему воздущного заряда или направлять факел на стенку камеры в 1юршне при пленочном смесеобразовании. Равномерное распределение топлива в камере сгорания форсунками дополняется согласованием формы камеры сгорания с пространственным расположением факелов распыленного топлива, а также организацией движения воздушного заряда. [c.152]

Фиг. 63. Схема движения и скорость исте-яения газов в камере в зависимости от расположения форсунок

На рис. 55, г показана неразделенная камера со смешанным объемно-пленочным) смесеобразованием. Здесь количество топлива, аправ-ляемого на стенки, зависит от формы камеры сгорання, расположения форсунок и др. Камеры с объемно-пленочным смесеобразованием характеризуются невысоким давлением сгорания, плавной и мягкой работой. [c.79]

Система Моно-Джетроник отличается тем, что приготовление рабочей смеси осуществляется в специальной камере, расположенной перед дроссельной заслонкой, с помощью одной электромагнитной форсунки. Остальные устройства имеют более компактное исполнение. Насос встроен в топливный бак. [c.275]

Дизель М-756 (рис. 151), устанавливавхмый на маневровых тепловозах ТГ102, на номинальном режиме при =1500 об мин развивает мощностьЛ"=1000.г. с., степень сжатия е=13,5. Дизель имеет неразделенную камеру сгорания с центральным расположением форсунки. Удельный эффективный расход топлива на номинальном режиме равен око.ло 170 г/(л. с. ч). [c.281]

Преи.мущество такой камеры сгорания заключается в малой теплоотводящей поверхности, возможности применения форсунки с однодырчатым или штифтовым распылителем и боковым расположением форсунки в цилиндровой головке. Завихрению воздуха способствует и смещенное к одной стороне положение шаровой камеры, придающее однозначный характер направленности воздушного потока. Благодаря этому, а также ми-нимальиы.м тепловым потерям достигаются весьма низкие цифры расхода топлива. [c.371]

Все двигатели воздушного охлаждения Deutz имеют вихревую камеру сгорания. Данный двигатель, по сравнению с ранее применявшимися пред-камерными двигателями, обеспечивает меньший расход топлива, более низкие температуры головки и поршня и обусловливает высокие пусковые качества. Легкий пуск двигателя достигается главным образом вследствие оптимального расположения форсунки и выходного канала вихревой камеры. Поэтому при малых числах оборотов двигателя большая часть впрыснутого топлива сгорает в цилиндре, а при высоких числах оборотов топливо остается в вихревой камере и там сгорает, [c.590]

Для снижения содержания. окислов азота в дымовых газах изучаются топочные устройства для двухступенчатого сжигания мазута и с рециркуляцией части охлажденных дымовых газов. Топочная камера для жидкого топлива выполняется так же, как и для камерного сжигания твердого топлива, т. е. в виде параллелепипеда с расположением форсунок на фронтовой, задней или боковых стенах. Только в специальных агрегатах форсунки располагают в поду топочной камеры. [c.155]

Дробление, испарение и сгорание капель, завершающиеся перемешиванием продуктов сгорания с воздухом и выравниванием полей температур и скоростей, должно произойти всего за несколько миллисекунд. В камерах недостаточной длины эти процессы не успевают завершиться. Непспнота сгорания и неравномерность полей перед входом в сопло снижают тяговые характеристики камеры сгорания. Если КУ2=100 м сек и степень турбулентности потока в камере сгорания 8=0,1, то пульс =гШ2 0Л 100=10 м1сек, т. е. пульсационная скорость, которой определяется скорость турбулентного распространения пламени, будет в десятки раз больше нормальной скорости, составляющей для углеводородов около 0,4 м/сек. Таким образом, сгорание топливовоздушной смеси и равномерность полей концентраций, температур и скоростей определяются интенсивностью турбулентности потока в камере, мелкостью распыла и относительным расположением форсунок и стабилизаторов. Увеличивая степень турбулентности, можно существенно сократить длину области горения. [c.270]

Температурные поля газа в газогенераторе формируются с учетом защиты внутренних стерок от больших температур. Пониженная температура газа в пристеночном слое достигается за счет периферийного расположения форсунок горючего (восстановительный газогенератор) или окислителя (окислительный газогенератор) на смесительной головке. Таким образом, на периферии и в центре газогенератора температуры газов разные. Поэтому, в зависимости от величины заглубления термопары, в газогенераторе будет измеряться разная местная температура газа, реализующаяся на данной глубине. В камере сгорания из-за больших абсолютных величин температуры газов она не измеряется. [c.158]

В реальной КС компоненты топлива вблизи смесительной головки распределяются по сечению КС неравномерно (рис. 2.2). Во-первых, в большинстве случаев форсунки на смесительной головке компонуются таким образом, чтобы в центральной части КС компоненты сгорали с соотношением, близким к оптимальному для данного топлива, а на периферии возле стенки - с соотношением, при котором образуется сравнительно низкотемпературный пристеночный слой, параметры которого определяются требованиями системы теплозащиты стенки камеры. Это так называемая крупномасштабная (порадка радиуса камеры) неравномерность распределения. Во-вторых, в силу ограшченного числа форсунок и смесительных элементов и особенностей их гадравлических характеристик возникает неравномерность распределения компонентов в соответствии с расположением форсунок и смесительных элементов -так называемая среднемасштабная неравномерность, имеющая порадок шага между форсунками и смесительными элементами. [c.34]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...