Посадки Пример расчета

Подшипниковую посадку сравнить с аналогичной посадкой гладких соединений (см. примеры расчета 8.3 и 8,4). [c.96]

Полярископы 522 Пономарева метод 248 Поршни с равномерно распределенной нагрузкой — Пример расчета 195 Посадки прессовые — Расчет 220, 227 Потенциометры — Частота 497 Правило Верещагина 152 Предел выносливости — Влияние абсолютных размеров сечеиия 451 [c.553]

Расчеты по наименьшему и наибольшему табличным натягам приводят в большинстве случаев к чрезмерно большим запасам прочности соединения и деталей [см. формулы (7.6) и (7.8)]. Так, например, для посадки 0 бО/Г7/и7 (см. рис. 7.10 и пример расчета) наибольший натяг (105 мкм) в два с лишним раза превышает наименьший натяг (45 мкм). Во столько же раз могут изменяться действительные нагрузочные способности соединения и напряжения в деталях. Пределы рассеивания натяга уменьшаются с повышением квалитета точности изготовления деталей. [c.111]

В качестве примера исследования НДС замковых соединений грибовидного типа с верховой посадкой приведен расчет одноопорного замка 14-й ступени цилиндра высокого давления турбины ВТ-25-4. [c.185]

Выбору посадок обязательно должны предшествовать расчеты [6, 8]. Данные табл. 6.10 и 5.11 не дифференцированы в зависимости от номинального размера соединения, особенностей физико-механических свойств пластмасс и других факторов, имеющих существенное значение для рационального назначения посадки. Примеры дифференцированного выбора (по результатам предварительных расчетов) различных посадок с зазором в системе отверстия для соединений деталей из металла и пластмассы, а также и других факторов, имеющих существенное значение для рационального назначения посадки, приведены в табл. 6.12—6.14. [c.538]

Расчет сборочного зазора в тепловых посадках. Рассмотрим численный пример расчета сборочного зазора в подвижной тепловой посадке. [c.230]

Рассмотрим пример расчета подвижной посадки для сопряжения цилиндра с поршнем в прямоточных холодильных компрессорах модели 2АВ-8 с диаметром цилиндра 80 мм и модели АУ-200 с диаметром цилиндра 150 мм. Цилиндры и поршни выполнены из чугуна. Максимальная температура поршня п=ИО°С, цилиндра ц=50°С. Коэффициент линейного расширения для чугуна а=10,4- 10- . В данном сопряжении минимальный зазор в выбранной посадке на основании работы [64] должен обеспечивать в сопряжении жидкостное трение и компенсировать [c.201]

Если условие (7.15) не соблюдается, соединение усиливают шпонкой — см. пример расчета. Расчет шпоночного соединения выполняют по полному моменту нагрузки Т [формула (6.6)] Влияние посадки на конус учитывают при выборе допускаемых напряжений которые принимают такими же, как для прессовых посадок (стр. 96). [c.111]

Как видно нз приведенных примеров, расчет по формулам (4.25) и (4.26) обеспечивает выбор одинаковой посадки. [c.819]

Приведем несколько примеров расчета. Для упрощения ведем расчет по натягам, средним для данного вида посадки. При проектировании расчет следует вести по крайним пределам натягов (см. стр. 429). [c.432]

Рассмотрим теперь пример расчета посадки диска на вал и определим освобождающее число оборотов. [c.178]

В случае ненагретого диска и вала в полученных формулах слагаемые, содержащие 6 , 6, Г и Л (зависящие только от 0 и Г), полагаются равными нулю. Рассмотрим пример расчета посадки диска на вал и определения освобождающего числа оборотов способом одного расчета. [c.184]

Методика и примеры расчета температуры нагрева охватывающей детали приведены в 5 настоящего раздела, а подробная характеристика основных способов нагрева деталей перед посадкой —в табл. 128, [c.339]

Пример расчета подвижны.х посадок. Подобрать посадку для подшипника скольжения с 0 50 мм, I = 75 мм, работающего при п = 600 об/мик под нагрузкой i = 450 кг (4500 И). Цапфа стальная сырая (незакаленная)., высота неровностей профиля = 2 мкм. Вкладыш изготовлен из брон- [c.69]

Приведем примеры расчета. Для упрощения рассчитываем по натягам, средним для данного вида посадки. При проектировании рассчитывать следует по крайним пределам натягов, а также вводить запас надежности п с увеличением в п раз заданного крутящего момента и осевой силы или (что то же самое) снижением в п раз расчетного коэффициента трения. [c.227]

Результаты расчета по средни%г и крайним значения.м зазора для предыдущего примера (посадка Л = 5 мкм) приведены в табл. 24. [c.356]

Для рассматриваемого примера х = 5,5 мкм, г = х оо — = 5,5/6 0,91. Пользуясь таблицей значений интегралов функций Ф (г) (см. приложение), находим Ф (г) == 0,3186. Вероятность получения натягов в соединении 0,5 + 0,3186 = 0,8186, или 81,86 %. Вероятность получения зазоров (незаштрихованная площадь под кривой распределения) 1 —0,8186 = 0,1814, или 18,14 %. Вероятные натяг —5,5 — За = —23,5 мкм и зазор —5,5 + Зст = +12,5 мкм практически являются предельными. Этот расчет приближенный, так как в нем не учтены возможности смещения центра группирования относительно середины поля допуска вследствие систематических погрешностей. При высоких требованиях к точности центрирования, а также при больших (особенно ударных) нагрузках и вибрациях назначают посадки с большим средним натягом, т. е. Н/п, Н/т. Чем чаще требуется разборка (сборка) узла и чем она сложнее и опаснее в смысле повреждения других деталей соединения (особенно подшипников качения), тем меньше должен быть натяг в соединении, т. е. следует назначать переходные посадки Н/к, H/j . [c.221]

Зная величины напряжений на границах участков, легко определить (если это необходимо) напряжения на любом промежуточном радиусе. В виде примера это сделано для радиусов Хщ = 250 мм и Х2т = 450 мм. В табл. 10 вычислены (в двух последних строках) коэффициенты аир для этих радиусов, в табл. 11 — напряжения. Последние определяют при помощи формул (243) и (244) по истинным напряжениям на внешнем радиусе данного участка. Кривые напряжений по радиусу диска построены на рис. 175, уточненный расчет диска (с учетом необходимого натяга при посадке диска на вал) дан в 55. [c.213]

Примером проведения комплексной работы по обеспечению функциональной взаимозаменяемости машин является работа, выполненная МВТУ им. Баумана совместно с работниками московского завода Компрессор и Центрального конструкторского бюро холодильного машиностроения [18]. Рассмотрим только расчет подвижной посадки поршня и [c.364]

На рис. 1.2, в, г, л приведены примеры различных посадок. Указаны формулы для расчета зазоров и натягов в соединениях и амплитуды их колебаний, называемые допуском посадки (TS, TN). [c.10]

В связи с пожеланиями читателей, высказанными на читательских конференциях и в письмах, четвертое издание дополнено сведениями по выбору предпочтительных полей допусков, расчету зазоров подвижных сопряжений, расчету натягов неподвижных сопряжений, допускам и посадкам ИСО, резьбам с гарантированным зазором, шлицевым соединениям с треугольным профилем, допускам на мелкомодульные зубчатые и червячные передачи, по точности и взаимозаменяемости деталей из пластмасс, допускам на рабочие размеры матриц и пуансонов зачистных и гибочных штампов и др. Увеличено число примеров по расчету посадок с зазором и с натягом, расчету линейных размерных цепей и др. Большое место уделено выбору номинальных размеров, предпочтительных полей допусков, классов чистоты поверхностей и приведены соответствующие рекомендации, направленные на оптимальное решение этих вопросов. [c.11]

Пример I. В результате расчета установлены наименьший зазор 5рл = 38 мкм и наибольший рб — 100 мкм при номинальном диаметре сопряжения 50 мм. Класс чистоты поверхности — V7, разряд чистоты — в. Требуется подобрать основную стандартную посадку. [c.159]

Пример оформления расчета показан на рис. 9.14. Профиль полета (от взлета до посадки) разбивается на участки с таким расчетом, чтобы для каждого из них можно было определить расход топлива с помощью соответствующей таблицы (набора высоты, горизонтального полета или снижения) в инструкции. Нельзя, например, объединять при расчете в один участок набор высоты и горизонтальный полет, поскольку они рассчитываются по разным таблицам. Приходится также разделить на ряд участков горизонтальный полет, если он выполняется на разных режимах для каждого режима выделяется отдельная графа в таблице. Кроме того, для большей наглядности расчета целесообразно внести в отдельные графы таблицы также расход топлива на земле и различные запасы (на возможное изменение обстановки, на воздушный бой). [c.245]

Во втором варианте нового метода расчет начинаем с определения предельных зазоров и посадки для рассматриваемого примера, используя уравнения (1.107) и (1.108). [c.101]

Установить допуски и посадки шпонки в пазах валика и втулки колеса, а также допуски по всем остальным размерам по примеру, приведенному на рис. 36, если даны следующие размеры, полученные при расчете данного шпоночного соединения [c.72]

Поверочный расчет посадки с натягом (по формулам табл. VII.3). В данном примере деталь из пластмассы является охватываемой и материал относится к группе термопластичных. [c.218]

Пример 1. Найти радиальные реакции в опорах ведущего вала одноступенчатого редуктора с цилиндрическими косозубыми колесами и построить эпюры изгибающих и крутящих моментов. Диаметр вала в месте посадки подшипников п = 30 мм крутящий момент Г= 142 Н м окружная сила Р, = 6875 Н радиальная сила = 2547 Н осевая сила Р = = 1247 Н сила от ременной передачи Р = 1693 Н. Ременная передача расположена горизонтально. Диаметр делительной окружности щестерни О = 39,694 мм (при расчетах принять и = 40 мм). Расстояния между опорами и действующими на них нагрузками указаны на рис. 11.8. [c.196]

Пример. Подобрать прессовую посадку, обеспечивающую соединение зубчатого колеса с валом (с.м. рис. 10.16). Соединение нагружено вращающим моментом / = 260 Н м. Диаметр и длина посадочной поверхности соответственно =75 мм. /=110 мм условный наружный диаметр ступицы колеса 2=115 мм вал сплощной — 1=0. Материал зубчатого колеса и вала сталь 45 предел текучести материала колеса а,,2 = 540 Н/мм . Сборка прессованием коэффициент запаса сцеп.тения К = 3. Коэффициенты трения при расчетах сцепления /. = 0,08, запрессовки - / = 0,2. [c.183]

Расчеты по наименьшему и наибольшему табличным натягам приводят в большинстве случаев к чрезмерно большим запасам прочности соединения и деталей — формулы (7.6) и (7.8). Так, например, для посадки 0 60И7/и7 (см. рис. 7.10 и пример расчета) наибольший натяг (105 мкм) в два с лишним раза превышает [c.89]

Пример расчета 16.2. Подобрать подшиииики для вала редуктора (см. рис. 15.1), используя данные примера расчета 15.1 диаметр в месте посадки подшипников d (Ю мм, п 200 мин , ресурс L/,, 20 000 ч, режим нагрузки II но рис. 8.41 и табл. 16.3, допускаются двухкратные кратковременные перегрузки, температура подшипника / с 100 С, реакции опор по рис. 15.3 [c.297]

Пример расчета. 7.1. Подобрать посадку, обеспечивающук) соединение черничного колеса с валом (см. рис. 7.10, пшонку не учитывать), по следующим данным. Соединение нагружено моментом 1300 Н - м и осевой силой в-2500 Н. Диаметр соединения наружный диаметр ступицы чистовое точение), сборка осуществляется [c.115]

Для передачи на кромку кольца радиального давления от посадки его в гнездо с натягом, в узлах объёмных элементов, лежащих на поверхности контакта, добавлялись радиально направленные стержневые конечные элементы малой длины и большой жесткости. В узле, на свободном конце стержневого элемента, фиксировалась степень свободы в направлении оси кольца, а в радиальном направлении задавалось смещение узла. В первом приближении жесткости всех стержневых элементов были заданы одинаковыми. Поскольку, в процессе деформирования, на некоторых участках наблюдалось нарущение контакта, то этот процесс моделировался за счет зануления жесткостей тех стержней, в которых появлялись растягивающие напряжения. Обычно процесс стабилизировался после 3-5 итераций. Время выполнения одной итерации на PentiumPro 200 с размером оперативной памяти 64 МБ составляло около 9 минут. Оценка точности вычисления с помощью программной системы OMPASS производилась на примере расчета толстостенного цилиндра, подверженного наружному давлению (задача Ляме) и составила 4,3%. В результате выполненных расчетов было установлено, что контактные напряжения существенно неравномерны на площади контакта как по окружности кольца, так и в осевом направлении. [c.163]

В главе VI рассмотрены примеры расчета машиностроительных конструкций с учетом контактных взаимодействий. Приведены результаты гсследов ний напряженно-деформированного состояния деталей технологической оснастки для холодной листовой штамповки, контактирующих фланцевых и замковых соеди-нений различных типов. Рассмотрена ползучесть составного ротора с учетом изменения зоны контакта во времени, посадка турбинного диска на некруговон вал, контактные задачи для иллюминаторов глубоководных аппаратов. [c.5]

При расчете учитывают радиальный зазор в подшипнике и зазор посадки подшипника в гибкое колесо (см. пример расчета. Величину буцр рассчитывают по методике, принятой для обычных подшипников (см., например, [1], т. I) [c.183]

Примеры расчета. На рис. 2.6 показан диск газовой турбины. Днск имеет центральное отверстие. Посадка на вал — свободная. Профиль диска несимметричный относительно плоскости, нормальной к осн вращения. Действие лопаток, расположенных иа наружном контуре диска, заменяется усилием н моментом на радиусе г—Ь, равномерно распределенными по окружности. Материал диска — сплав ЭИ415. Удельный вес материала у = 7,8 г/см . [c.365]

Пример 5.8. Для посадки 0ЬО1П1к6 определить отклонения отверстия (/7 по специальному правилу, вычислить натяги и построить схему полей допусков, Решение. Выполним только те расчеты, которые не повторяют расчеты в примере 5.7. Для вычисления Е5 по формуле (5.8) находим Л = 1Т7 — /Гб = 30 — 19 == 11 = — 87 + 11 = — 76. Уточняем по формулам (5.4) и (5.5) [c.68]

Рекомендуем произвести расчеты посадки 7lJ2/T 2, пользуясь отклонениями, указанными на рис 13,6, б, и сделать выводы из расчетов, выполненных в данном примере. [c.166]

Характерными примерами применения прессовых соединений являются колесные центры и бандажи железнодорожного подвижного состава, центры и венцы зубчатых и червячных колес (рис. 2.10, а), крепление на валу вращающихся колец подшипников качения (рис. 2.10, б, где показано условное изображение подшипника качения и обозначена подшипниковая посадка). В середине прошлого века академиком А. К. Годоли-ным была создана теория расчета артиллерийских стволов, составляемых из нескольких толстостенных цилиндров, соединенных с гарантированным натягом, вследствие чего обеспечивалось значительное повышение прочности стволов. [c.28]

На рис. 294, б показан пример посадки двух роликовых подшипников. Подшипник 5 посажен на конусную шейку вала, подшипник 6 — на закрепительную втулку 7. Посадка осуществлена следующим образом. Подшипник 5 надевается на конусную шейку вала 15 и по возможности допрессовывается с применением оправки и молотка, как при обычном способе посадки. Затем по каналу 10 при помощи насоса высокого давления (место присоединения 9) подается масло под давлением в маслораспределительную канавку 14. При расчетном давлении масла, протекающего вдоль контактных поверхностей, происходит расширение внутреннего кольца подшипника и сжатие вала. Это позволяет произвести окончательную допрессовку подшипника на вал на требуемую величину, обеспечивающую заданный зазор между роликами и наружным кольцом подшипника. Также производится посадка и второго подшипника 6. Вначале надевается подшипник на вал, затем вставляется в него втулка 7 и при помощи оправки и молотка запрессовывают ее в конусное отверстие подшипника. После этого присоединяют насос к отверстию 11 втулки и по каналу 12 подают масло под расчетным давлением в маслораспределительную канавку 13. Масло, поступая по контактным поверхностям втулки и подшипника, расширяет внутреннее кольцо подшипника и сжимает втулку. Это позволяет допрессовать ее на требуемую величину из расчета заданного зазора между роликами и наружным кольцом подшипника. Затем завинчивается торцовая гайка 8. Применение посадки с маслом под давлением обеспечивает не только сокращение времени, но и упрощает выполнение работы, обеспечивает более прочное соединение подшипника, втулки и вала. [c.497]

Решение проблемы обеспечения прочностной надежности элементов конструкций на стадии их проектирования и расчета в значительной степени зависит от достоверности информации о возникающих в эксплуатации воздействиях (нагрузках). Информация эта может быть представлена в различной формами иметь различную степень детализации. Она может быть использована либо непосредственно для анализа нагрузок и напряжений и оценок прочностной надежности, либо быть исходной (входом) при динамическом анализе механических систем. Разнообразие режимов работы и особенностей функционирования различных элементов конструкций обусловливает многообразие возникающих воздействий. В качестве примера рассмотрим осциллограммы реальных нагрузок, возникающих в подрессоренных и неподрес-соренных элементах конструкций транспортных и землеройных машин при движении их по дорогам случайного профиля и при выполнении некоторых технологических операций (рис. 1.1 и 1.21. Качественные и количественные различия в возникающих нагрузках обусловлены различием в условиях нагружения и особенностями выполняемой, технологической операции. Неупорядоченные нагрузки возникают также в элементах строительных конструкций (мачтах, антеннах) при случайных порывах ветра, в самолетах в полете при пульсации давления в пограничном турбулентном слое воздуха и при посадке и движении самолета по взлетной полосе и т. д. Нерегулярные морские волнения приводят к аналогичной картине изменения усилий и напряжений в элементах конструкций судов и береговых гидротехнических сооружений. Вопрос о том, какая по величине нагрузка возникнет в некоторый конкретный момент времени, не имеет определенного (детерминированного) ответа, так как в этот момент времени она может быть, вообще говоря, любой из всего диапазона возможных нагрузок. Введение понятия случайности, мерой которой является вероятность, снимает эту логическую трудность и позволяет ввести количественные оценки в область качественных представлений [c.7]

В стандартных таблицах допусков и посадок установлены предельные отклонения для отверстий и валов, которые выбираются конструктором и указываются на чертежах наряду с номинальным размерим. По этим данным при необходимости могут быть определены предельные размеры и допуски деталей, а также предельные заЗоры или натяги и допуск посадки. Для облегчения расчетов рекомендуется предвар ительно составить схему расположения полей допусков отверстия и вила, отложив от нулевой линии заданные прсдмьные откло -нения соединяемых деталей, В примерах 1—6 дан расчет характеристик посадок методом максимума—минимума, в примерах 7 и 8 — вероятностным методом. [c.27]

В отдельных случаях, обоснованных расчето) (с. 304), посадки о большими зазорами применяются и в более точных подвижных соединениях (8, 9-го квалитетов), работающих при особо тяжелых нагрузках или при высоких температурах,, когда рабочий зазор может значительно уменьшиться из-за неравномерных температурных деформаций деталей. Из этих посадок в основной набор по ГОСТ 25347—82 включена посадка Н8/с8 (А/ТК) типа тепло тй хобовой . Примеры применения этой посадки поршни в цилиндрах и выпускные клапаны в направляющих втулках двигателей внутреннего сгорания и других сильно разогревающихся машин, подшипники жидкостного трения быстроходных тяжело-нагруженных валов в прокатных станах, крупных турбиназц насосах, компрессорах и т.п. [c.334]

Новый метод расчета посадок с зазором. В первом варианте этого метода задаемся наименьшим диаметральным зазором, Днаи.и5а4/г5 . у, по которому выбираем ближайшую посадку. В данном примере Д аил = 4-13,6 =54,4 мкм. Ближайшей посадкой будет посадка диаметром /4 [c.100]

На основании расчетов, выполненных в примере 4.10, сделаем следующие выводы так как отрицательные зазоры равны положительным натяга.м и наоборот, то для определения в переходной посадке значений 5щах и шах достаточно вычислить оба дредедьных зазора или оба предельных натяга при правильном вычислении или обязательно окажутся отрицательными, и по абсолютным значениям будут равняться соответственно Л шах или [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...