Расчет сцеплений

В 1932 г. Е.А. Чудаков статьей Расчет автомобиля как объект исследовательской работы открывает новую серию работ по расчету автомобиля. В 1933 г. в трудах НАТИ выходят первые капитальные работы Е.А. Чудакова по расчету автомобиля — Силовая передача и Механизмы управления . В этих работах впервые были предложены новые методы расчета, в дальнейшем прочно вошедшие в практику автомобилестроения, в частности, расчет сцепления и тормозов на нагрев, расчет трансмиссии автомобиля с учетом инерционных нагрузок от маховика, расчет карданной передачи на критическое число оборотов и др. В 1933 г. в издательстве АН СССР вышла в свет работа Е.А. Чудакова Новые методы расчета шестерен , где им был предложен новый метод корригирования шестерен. [c.244]

В результате расчета сцепления могут быть определены [c.183]

При расчете сцепления с центральной пружиной необходимо учитывать передаточное число между пружиной и нажимным диском. [c.117]

Рис. V. 19. К расчету сцепления а — расчетная модель б—график угловых скоростей

При расчете сцепления на нагрев определяют температуру нагрева ведущего диска. Если принять, что вся работа буксования, приходящаяся на один диск, превращается в тепло, то [c.160]

Пример. Подобрать прессовую посадку, обеспечивающую соединение зубчатого колеса с валом (с.м. рис. 10.16). Соединение нагружено вращающим моментом / = 260 Н м. Диаметр и длина посадочной поверхности соответственно =75 мм. /=110 мм условный наружный диаметр ступицы колеса 2=115 мм вал сплощной — 1=0. Материал зубчатого колеса и вала сталь 45 предел текучести материала колеса а,,2 = 540 Н/мм . Сборка прессованием коэффициент запаса сцеп.тения К = 3. Коэффициенты трения при расчетах сцепления /. = 0,08, запрессовки - / = 0,2. [c.183]

Следует отметить, что данный способ моделирования продвижения трещины, основанный на формуле (4.76), имеет ряд особенностей. Так, в случае, когда k = l (наиболее экономичный вариант с точки зрения времени расчета) силы сцепления уменьшаются до Е за время Атс = Ат. При этом положение вершины трещины изменяется скачком на величину AL, а СРТ V однозначно связана с шагом интегрирования Ат. Последнее обстоятельство накладывает существенное ограничение на выбор схемы интегрирования конечно-элементных уравнений движения приходится использовать безусловно устойчивые, но менее точные схемы интегрирования [см., например, уравнение [c.247]

Расчет соединения включает определение необходимого натяга для обеспечения прочности сцепления и проверку прочности соединяемых деталей. [c.81]

Коэффициент пропорциональности р в расчете на осевой сдвиг при нагружении на кон сольной части вала или оси равен 0,08, а при нагружении между опорами через ступицу 0,05. В расчетах ма проворот значения (i примерно на 20 % меньше. Множитель d/l показывает, что при коротких ступицах (больших d/l) прочность сцепления должна понижаться больше, чем при длинных. [c.82]

Использование ЭВМ позволяет рассчитать несколько посадок с учетом вероятностного распределения размеров деталей по полю допуска, проанализировать влияние шероховатости контактирующих поверхностей, коэффициентов жесткости деталей в зависимости от их кон струкции и размеров. По результатам расчета можно выбрать оптимальную посадку по заданному коэффициенту сцепления и прочности деталей. [c.87]

Практические расчеты фрикционных муфт ведут на прочность сцепления и на [c.442]

Коэффициент трения (сцепления) в соединениях с натягом зависит от материала сопрягаемых деталей, шероховатости их поверхностей, натяга, вида смазки, направления смещения деталей и других факторов. В практических расчетах для деталей из стали и чугуна приближенно можно принять / 0,08 (при сборке под прессом) и / л 0,14 (при сборке с нагревом охватывающей детали или с охлаждением охватываемой [13]). [c.223]

Кулачковая предохранительная муфта (рис. 3.184, а) отличается от кулачковой управляемой муфты отсутствием привода управления. Сцепление полумуфт обеспечивает постоянно действующая пружина с регулируемой силой. Вращающий мо.мент передается кулачками трапецеидального профиля (рис. 3.185, б) небольшой высоты с углом заострения ос=45.. . 60°. Пружину устанавливают с предварительным сжатием с таким расчетом, чтобы сила, развиваемая ею, была достаточна для передачи расчетного вращающего момента Л1р. При перегрузке осевые составляющие силы действующие на кулачки, сжимают пружину и муфта срабатывает, предохраняя машину от поломок. Повторное мгновенное включение кулачков при перегрузке сопровождается ударами и большим шумом. Происходит повышенный износ кулачков. Поэтому кулачковые муфты применяют для передачи небольших моментов при малых угловых скоростях. Размеры муфт подбирают по ГОСТ 15620--77. [c.439]

Основными критериями работоспособности ременных передач являются тяговая способность и долговечность. Тяговая способность определяется силами сцепления между ремнем и шкивами. Расчет ремня основан на кривых скольжения (рис. 23.10), построенных в координатах коэффициент тяги ср — относительное упругое скольжение Коэффициент тяги представляет относительную нагрузку [c.266]

Приведенные выше результаты справедливы лишь для расчета энергии сцепления молекулярных и ионных кристаллов. Для ковалентных кристаллов и металлов, в которых конфигурации валентных электронов значительно отличаются от их конфигурации в изолированных атомах, уже достаточно классических представлений и необходимо привлечение квантово-механических представлений. [c.64]

Снова, как и в случае молекулярных кристаллов, при расчете энергии сцепления ионных кристаллов будем исходить из обычных классических представлений, считая, что ионы находятся в узлах кристаллической решетки (положениях равновесия), их кинетическая энергия пренебрежимо мала и силы, действующие между ионами, являются центральными. Последнее утверждение для ионных кристаллов вполне справедливо, так как потенциаль- [c.71]

Формула (2.29) для энергии сцепления ионного кристалла, полученная в теории Борна—Ланде, не является чисто теоретической, так как величины п, необходимые для расчетов, определяются экспериментально. При этом расхождение расчетных данных с экспериментальными, как правило, не превышает 3%. [c.74]

В общем случае при расчете энергии сцепления ионных кристаллов необходимо также учитывать нулевые колебания решетки и молекулярные силы взаимодействия. При таком учете формула Борна—Майера для энергии сцепления ионного кристалла, приходящейся на одну ионную пару, имеет вид [c.75]

При расчетах энергии сцепления металлических кристаллов необходимо учитывать взаимодействие атомных остатков друг с другом, атомных остатков с коллективизированными электронами и коллективизированных электронов друг с другом. [c.82]

Для грубой оценки энергии сцепления щелочных металлов обычно пользуются ионной моделью. Согласно этой модели, положительно заряженные ионы, которые считают точечными, располагаются в узлах кристаллической решетки, а коллективизированные электроны равномерно распределены между ионами. Энергия сцепления металлического кристалла в такой модели может быть рассчитана с помощью методов, используемых при расчете энергии сцепления ионных кристаллов. [c.83]

Возникновение силы трения скольжения обусловлено многими факторами, среди которых существенную роль играют степень шероховатости поверхностей трущихся тел, силы сцепления, возникающие между частицами поверхностных слоев трущихся тел, и твердость трущихся тел. Если соприкасающиеся тела достаточно тверды и хорошо отполированы, то сила трения скольжения резко уменьшается. Но в инженерных расчетах силу трения скольжения всегда приходится принимать во внимание. Обычно при этом исходят из установленных опытным путем общих законов трения скольжения в покое, которые формулируются следующим образом [c.118]

Обычно во избежание случайного сдвига деталей (например, из-за того, что коэффициент трения / окажется меньше, чем было принято при расчете) вводят коэффициент К запаса сцепления [c.379]

Следовательно, методы расчета ременных передач должны обеспечивать создание таких передач, которые при достаточно высоких к. и. д. будут обладать требуемой долговечностью и надежным (без пробуксовки) сцеплением ремней со шкивами. [c.424]

В зависимости от ответственности соединения полученное минимально необходимое значение увеличивают, умножая его на коэффициент запаса сцепления =1,5...3. По найденному расчетному контактному давлению р = Кр определяем расчетный натяг Л р, пользуясь выводимой в вузовских курсах сопротивления материалов формулой Ляме для расчетов толстостенных цилиндров (цилиндр считается толстостенным, если его средний радиус превышает толщину стенки не более чем в пять раз) [c.29]

Конечно, такой способ расчета не может претендовать на высокую точность многое зависит от ориентации кристалла, его строения, а также от типа связей между атомами в кристаллической решетке. Но любопытно, что множество достаточно точных расчетов по оценке так называемой идеальной (расчетной) прочности дают для всех материалов практически тот же результат. Напряжения необратимого скольжения, а также и отрыва по основным кристаллографическим плоскостям лежат для всех материалов в пределах 5... 16 % от f . Прямая связь между идеальной прочностью и модулем упругости очевидна. Они имеют общее происхождение и определяются характером межатомного сцепления. И, наконец, есть еще нечто общее, что сохраняется для всех материалов. Результаты теоретических расчетов по идеальной прочности находятся в резком противоречии с тем, что мы получаем при испытании образцов на растяжение. И возникновение общей текучести, и последующий разрыв образца происходят при напряжениях, в лучшем случае, в десятки, а то и в сотни раз меньших, чем те, которые прогнозируются расчетом. [c.76]

Естественно, что при поиске новых материалов исследователи обращают главное внимание на показатели прочности. Вернемся к 1.8, где был приведен упрощенный расчет предельной, или идеальной прочности. Это прочность, определяемая силами молекулярного сцепления, свойственного данному материалу, когда все молекулярные связи воспринимают нагрузку в максимальной степени. [c.372]

Помимо метода допускаемой скорости существуют и другие методы расчета каналов, например, статический метод влекущей сил ы . Этот метод [6-6] используется для песчаных грунтов (лишенных сил сцепления), причем он позволяет достаточно обоснованно назначать форму живого сечения потока. [c.266]

Водяной пар как рабочее тело широко применяется в паровых двигателях и как теплоноситель — в теплообменных аппаратах. В этих обоих случаях он используется при таких давлениях и температурах, что пренебрежение в расчетах силами сцепления и объемом молекул повело бы к значительным погрешностям. Поэтому применять к водяному пару в этих состояниях законы идеальных газов было бы неправильно. Нельзя поэтому применять к нему и характеристическое уравнение идеального газа (1-15) pv = RT. [c.105]

Увеличение натяга после поян.тенпя пластических деформаций yeeJmnnBaer прочность сцепления, но менее интенсивно, чем в пределах упругих деформаций. Это делает соединение менее чувствительным по прочности к точности соблюдения натяга, чем по расчету в упругой зоне. [c.84]

Расчет по своей основе аналогичен расчету клиновых ремней, обеспечивает прочность ремня и прочность сцепления со шкивом. Ниже, в соответствии с данными НИИРП, расчеты приведены в несколько упрощенной форме. [c.294]

Ременные передачи развиваются в направлениях повышения прочности несущего слоя ремней (применение высокопрочных волокон, в том числе угольных) и повышения прочности сцепления со шкивом (применение ремней с обкладками и пропиткой, многоклиновых, зубчатых, в том числе с оптимальной формой зубьев). Введены уточнения в меха1Ш-ку работы ремня па шкивах в связи с учетом его тангенциальной податливости. Осуществлен переход на комплексный расчет ременных передач на несущую спо- [c.487]

Расчет и выбор посадок с натягом. Посадки с патягом предназначены в основном для получения неподвижных неразъемных соединений без дополнительного крепления деталей. Иногда для повышения надежности соединения дополнительно используют шпонки, штифты и другие средства креилення, как, например, при крепле-ппи маховика на коническом конце коленчатого вала двигателя. Относительная неподвижность деталей обеспечивается силами сцепления (трения), возникающими на контактирующих поверхностях вследствие их деформации, создаваемой натягом при сборке соединения. Благодаря надежности и простоте конструкции деталей и сборк1г соединений эти посадки применяют во всех отраслях машиностроения (например, при сборке осей с колесами на железнодорожном транспорте, венцов со ступицами червячных колес, втулок с валами, составных коленчатых валов, вкладышей подшипников скольжения с корпусами и т. д.). [c.222]

Как видим, методы определения и расчета значений поверхностной энергии, имеющиеся в классической теории поверхностных явлений, весьма неопределенны и сопряжены со значительными трудностями Классический подход к иззщению поверхностей раздела и поверхностных явлений базируется на трактовке поверхностной энергии как меры недостатка энергии сцепления на моиомолекулярной поверхности, тогда как более реальным будет предположить, что существует некоторая переходная зона толщиной Д, в которой осуществляется специфическое фрактальное структурирование вещества материала при переходе из трех измерений в объеме в два измерения на поверхности. При этом по мере уменьщения значений фрактальной размерности структур вещества, заполняющего переходный слой, будет высвобождаться некоторое количество энергии. Интегральное значение энергии, содержащееся по толщине А поверхностного переходного слоя, является тем самым феноменом, носящим название поверхностной энергии. Таким образом объясняются повышенные значения поверхностной энергии, определяемые из эксперимента, по сравнению с вычисляемыми по правилу Стефана. Способностью активно поглощать и тем самым "запасать" энергию обладают именно фрактальные структуры, о чем уже говорилось в первой главе. [c.115]

При расчете энергии сцепления молекулярных и ионных кристаллов в силу того, что конфигурация электронов в этих кристаллах не слишком сильно отличается от их конфигурации в-изолированных атомах или ионах, обычно ограничиваются вычислением классической потенциальной энергии системы сферически симметричных частиц, образующих определенную кристаллическук> структуру. Считается, что силы, действующие между атомами или ионами, являются центральными, т. е. полная потенциальная энергия системы зависит только лишь от расстояния между взаимодействующими частицами, которые локализованы в узлах решетки и кинетическая энергия которых пренебрел<имо мала. [c.63]

Отсюда, после подстановки значения B=(ZiZ2eM/n)ro" в (2.28), энергия сцепления ионного кристалла в расчете на ионную пару составит [c.73]

При сравнении механических свойств с данными теоретических расчетов получается, что тсорстинсскаи прочность во много раз превышает практическую прочность металлов. Так, например, теоретический предел прочности железа, полученный расчетным путем (исходя из сил сцепления и теплоты сублимации), равен 56000 МПа, в то время как практический предел прочности железа равен 280 МПа, т.е. превышает в 200 раз, а для некоторых тугоплавких ме1аллов превышает даже в 1000 раз. [c.25]

Для более тонких исследований нриведепные расчеты оказываются недостаточно точными из-за применения для сплы трения скольжения формулы Лмонтона = кМ, а не Кулона = kN + А с учетом молекулярного сцепления. Дальнейш-ее обобщение вышеприведенных формул, принадлежащих А. П. Ми-накову, для случая двучленной формулы силы трения проведено В. С. Щедровым. [c.445]

Газы, у которых нельзя пренебречь силами сцепления между молекулами и объемом самих молекул, называют реальными газами. Таким образом, водяной пар в тех состояниях, в которых он встречается как рабочее тело в тепловых двигателях и теплообменных аппаратах, будет рассматриваться нами как р е а л ь н ы й газ. О расчетах, связанных с водяным паром в этих случаях, будет скаг ано в гл. 3. [c.18]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...