Процесс Скорость движения смеси

КОЙ фаз внутри канала) также имеет важное значение для развития процесса кипения и возникновения кризиса кипения. На рис. 4-4 показаны характерные режимы течения пароводяной смеси в трубах. В зависимости -от содержания пара, скорости движения смеси, диаметра трубы и ее расположения в пространстве характер движения оказывается различным в виде однородной эмульсии (рис. 4-4,а), в виде двух самостоятельных потоков воды и пара (рис. 4-4,6, 5). В одних случаях при этом вода движется по периферии у стенки в форме пленки, а пар в центральной части трубы (рис. 4-4,6), в других получается раздельное движение — жидкость в одной, а пар в другой части трубы (рис. 4-4, 3). Пузырьковый режим течения смеси (рис. 4-4, в, г) различен при вертикальном и горизонтальном положениях трубы. [c.108]

Нефть, как правило, не обладает агрессивными свойствами более того, она часто ингибирует процесс коррозии за счет образования тонких пленок на поверхности труб [С]. Однако при больших скоростях движения смесей воды с нефтью такие пленки смываются. [c.41]

Для надежности определения начала кипения, кроме измерения температуры потока по длине, производятся еще измерения распределения давления. Поскольку процесс кипения сопровождается увеличением объема паровой фазы, скорость движения смеси по длине трубы также увеличивается. Это обусловливает затрату большой силы на ускорение потока и на преодоление трения потока о стенку. Вследствие этого наблюдается увеличение градиента давления по длине трубы и соответствующее падение температуры насыщения, особенно на выходе из трубы. Это необходимо учитывать при обработке опытных данных. [c.255]

Процесс коксования в необогреваемых камерах (так называемых камерах замедленного коксования) начинается с нагрева сырья в печах и смешения с рециркулирующей жидкостью в колонне, в результате чего температура смеси достигает 400 °С. Затем эта смесь нагревается в печи до 530 °С. Во избежание коксования в змеевиках в печь подается турбулизатор — водяной пар, резко увеличивающий скорость движения смеси через печь. Смесь попадает в камеру, с верха которой удаляются водяной пар, газ и пары дистиллята коксования при 440—480°С. Эта смесь подвергается разделению, сепарации, стабилизации, промывке и т. д. Заполненная коксом камера периодически отключается, продувается водяным паром для удаления паров из пористого кокса, а затем охлаждается водой. Далее кокс удаляется из камеры гидравлическим способом. [c.162]

Одной из основных трудностей приготовления горючей смеси является кратковременность этого процесса. Скорость движения воздуха и смеси во впускном тракте двигателя составляет 30—100 м/с, а время смесеобразования иногда не превышает 0,02 с. Улучшению испарения топлива и процесса смесеобразования в этих условиях способствуют применение в качестве топлива легкоиспаряющейся жидкости, увеличение поверхности испарения распыливанием топлива и обдув поверхности капель топлива, пониженное давление среды, в которую вытекает топливо, подогрев топлива и воздуха, подача из распылителя эмульсии. [c.51]

Расчет гидро- и пневмотранспортных установок состоит в том, что по заданным объемной или массовой производительности, характеристике груза (его плотности, гранулометрическому составу и др.), длине и конфигурации трубопровода определяют необходимую для обеспечения транспортного процесса скорость движения несущей среды (воды, воздуха) потребное количество воды или воздуха диаметр трубопровода сопротивления движению смеси на различных участках трубопровода и потребный напор или давление для их преодоления мощность двигателя насосного или воздуходувного агрегата. При этом обычно для определения характеристик потока, обеспечивающих устойчивый режим транспортирования [c.423]

Во-вторых, указанные допущения позволяют описывать макроскопические процессы в гетерогенной смеси (распространение в них волн, взрывов, пламени течения смесей в каналах и различных устройствах обтекание тел гетерогенной смесью деформации насыщенного жидкостью пористого тела, или композитного образца), как и в однофазной или гомогенной в рамках представлений сплошной среды с помощью совокупности нескольких (по числу фаз) взаимопроникающих и взаимодействующих континуумов, заполняющих один и тот же объем (область движения). При этом в каждом континууме определены свои макроскопические параметры, присущие каждой фазе (скорость, плотность, давление, температура и т. д.). Результаты исследования микропроцессов при этом будут отражаться в континуальных уравнениях с помощью некоторых осредненных параметров, отражающих, в частности, взаимодействие фаз. Построению таких уравнений и посвящены гл. 1—4. [c.13]

Ударная волна может распространяться как в горючей смеси, так и в инертном газе. Рассмотрим инертный газ, перемещаемый поршнем. Если скорость движения поршня мала по сравнению со скоростью звука, молекулы, получающие при столкновении с поршнем дополнительную энергию, успевают разнести ее по всему объему газа. Процесс протекает практически равновесно, давление во всем объеме оказывается одинаковым. Если же скорость поршня (например, пули) превышает скорость передачи импульса молекулами (скорость звука), то у поршня создается давление, значительно превышающее давление газа вдали от него. Толщина фронта, в котором меняется давление, сравнима с длиной пробега молекул (порядка 0,1 мжм). Он называется фронтом ударной волны. Ударную волну можно создать и с помощью взрыва. Распространяясь в горючей смеси, ударная волна поджигает ее путем сжатия в очень узком фронте (толщиной около 0,1 мкм), за которым движется зона собственно горения толщиной 0,1— 1 см. При горении выделяется энергия, необходимая для поддержания ударной волны. В отличие от нормального пламени в реакцию здесь вступает неразбавленная смесь. Температура горения при этом выше (из-за разогрева при сжатии), поэтому смесь сгорает значительно быстрее, чем в нормальном пламени. Такое пламя движется с огромной скоростью, превышающей скорость звука и составляющей 2—5 км/с. [c.148]

Процесс их получения заключается в осаждении бора из паровой фазы смеси треххлористого бора с водородом на предварительно очищенную и нагретую током до 1090° вольфрамовую проволоку диаметром 12 микрон. Свойства волокон будут зависеть от точности соблюдения температурного режима, степени кристаллизации осаждаемого продукта, от примесей и скорости движения вольфрамовой проволоки в камере. Структура волокна выглядит так центральный стержень борида вольфрама окружен слоем аморфного бора. Диаметр волокон бора лежит в пределах 100 микрон, предел прочности — 320 кг/мм , модуль упругости —42 000 кг/мм2, плотность—около 2,6 г/см . [c.123]

Рассмотрим, например, процесс распространения волны синусоидальной формы в потоке пара, несущем частицы жидкой фазы. Если длина волны достаточно велика, а масса жидких частиц и их размер достаточно малы, то частицы жидкости будут иметь скорость поступательного движения, близкую к скорости пара. С ростом частоты волны или массы жидкой фазы относительная скорость движения частиц в паровом потоке будет увеличиваться. Таким образом, в двухфазных средах в отличие от однофазных дисперсия звуковых волн определяется не только частотой волны, но и структурой двухфазной среды. В мелкодисперсной среде область дисперсии смещается в область более высоких частот по сравнению с крупно дисперсной. По этой причине в двухфазных средах в отличие от однофазных дисперсию принято характеризовать не только частотой волны, но и временем релаксации обменных процессов, косвенным образом учитывающим структуру двухфазной среды. Эти параметры, с помощью которых учитываются дисперсионные свойства двухфазной среды, носят название частотно-структурных (или временно-структурных). Выражение для скорости звука, учитывающее особенности дисперсии звука в двухфазной смеси, приведено в [55] [c.33]

Продукты сгорания в процессе горения отходят от фронта пламени со скоростью Ur, большей скорости поступления свежей смеси, равной Мп, соответственно скорость движения фронта пламени относительно продуктов сгорания [c.342]

Гомогенным называют такое течение двухфазной среды, когда смесь рассматривают как однофазную среду, обладающую некоторыми осредненными характеристиками. Такой подход сильно упрощает исследование и позволяет использовать все уравнения гидроаэромеханики в обычном виде. Осреднение свойств двухфазной среды производится в предположении о равновесном состоянии смеси в процессе движения. В действительности, при движении двухфазной смеси процесс может быть неравновесным. Например, при течении пара с каплями через сопло теплообмен происходит не мгновенно и, следовательно, параметры каждой из фаз и всей смеси зависят от скорости протекания процесса. Скорость процесса расширения зависит от ускорения потока, т. е. при установившемся движении от градиента скорости потока вдоль оси сопла. Массообмен, т. е. конденсация на каплях или испарение капель, связан с теплообменом. Следовательно, концентрация жидкой фазы в паре меняется и также зависит от градиента скорости потока. Несмотря на эти замечания, изучение гомогенных течений двухфазной среды представляет определенный интерес. Во-первых, имеются технически важные задачи, в которых процесс изменения параметров смеси идет достаточно медленно. Во-вторых, с помощью теории гомогенных течений можно просто рассмотреть предельные частные случаи и установить границы, в которых может сказываться влияние неравновесности процессов. [c.199]

Интенсивность процесса горения неподвижных или ламинарно движущихся горючих смесей характеризуется нормальной скоростью распространения пламени и и массовой скоростью горения и . Под нормальной скоростью распространения пламени понимается линейная скорость движения фронта горения относительно исходной смеси, направленная по нормали к поверхности фронта горения. Массовая скорость горения представляет собой количество смеси, сгорающее на единице поверхности фронта пламени в единицу времени. Связь и и выражается соотношением [c.301]

На величину скорости сгорания очень сильно влияет характер движения смеси. При усилении турбулентности рабочей смеси (воздуха) скорость распространения фронта пламени увеличивается. Условия протекания процесса сгорания у карбюраторных двигателей и дизелей совершенно различны, поэтому рассмотрим специфические особенности протекания процесса сгорания в каждом из вышеуказанных двигателей в отдельности. У карбюраторных [c.278]

Однако по данным [22] этот недостаток можно уменьшить, увеличив скорость движения паровоздушной смеси. При достижении средней массовой скорости движения паровоздушной смеси примерно 7 кг/(м2-с) значение коэффициента теплоотдачи восстанавливается по сравнению с чистым паром, если содержание воздуха в паре не превышает 1%. При 12% воздуха и при данной скорости коэффициент теплоотдачи паровоздушной смеси составляет 0,75 от значения коэффициента теплоотдачи чистого пара. Одновременно, по исследованиям автора [23], при этом образуется равномерная паровоздушная смесь, что устраняет локальные перегревы поверхности нагрева. Последнее очень важно в процессах тепловой обработки бетона, сушки и др. [c.90]

Стремление снизить вес металлической части котла при сохранении необходимых скоростей движения пароводяной смеси и сократить по возможности кратность циркуляции привело к созданию котлов с многократной принудительной циркуляцией. Они работают по такой же схеме, как и котлы с естественной циркуляцией, с той только разницей, что процесс циркуляции осуществляется принудительно (циркуляционным насосом). [c.170]

Скорость спиновой детонации вдоль оси трубы (скорость движения процесса в целом), несмотря на явно трехмерную структуру ее фронта, точно совпадает со скоростью детонации в той же смеси, вычисленной по классической одномерной теории. [c.391]

На процесс кипения воды в котельных трубах кроме температурного напора влияет скорость движения жидкости или пароводяной смеси, а также содержание пара в ней. По мере нарастания плотности теплового потока растет температура стенки труб. В области пузырькового кипения это возрастание температурного напора происходят относительно медленно в связи с высоким коэффициентом теплоотдачи. С момента начала пленочного кипения увеличение теплового потока приводит к уменьшению коэффициента теплоотдачи, а следовательно, к росту температурного напора и чрезвычайно быстрому повышению температуры металла труб. [c.11]

На газо-воздушную струю, вытекающую из горелки в топочное пространство вращающейся печи, с известными допущениями можно распространить законы истечения свободной турбулентной струи, допустив, что на ее развитие стенки печи мало влияют (см. рис. 7.6). Процесс смешения газа с воздухом внутри струи подчиняется закону постоянства количества движения при сохранении условий сплошности потока, т. е. количество движения смеси равно сумме количеств движения потоков исходных газов. При этом затухание средней скорости струи различного диаметра происходит по одному и тому же закону [c.271]

Воспламенение топливовоздушной смеси и развитие процесса сгорания происходят по-разному, в зависимости от типа смесеобразования. В двигателе с внешним смесеобразованием, при котором в камере сгорания образуется практически однородная топливовоздушная смесь, она воспламеняется в одной зоне камеры от электрической искры. При образовании искры небольшой объем газа, находящийся в зоне искрового промежутка, нагревается до высокой температуры, превышающей 10 ООО К. В результате вблизи этой зоны смесь прогревается до такой температуры, при которой появляется пламя, распространяющееся от очага воспламенения с большой скоростью (30—50 м/с) по всему объему камеры сгорания. Ускорению распространения фронта пламени способствует движение смеси в камере. Опыт и расчеты показывают, что продолжительность процесса сгорания составляет 30—40° угла поворота коленчатого вала. Чтобы при этих условиях наиболее эффективно использовалась выделяющаяся при сгорании теплота, необходимо осуществлять процесс вблизи в. м. т. Так как с момента образования искры в камеру сгорания до видимого развития процесса сгорания, при котором резко повышаются температура и давление (см. диаграмму на рис. 21), проходит некоторый промежуток времени, то для выполнения указанных выше условий искра образуется за несколько градусов до в. м. т. (точка 3, рис. 21). В зависимости от скоростного режима этот угол различен и он увеличивается с повышением частоты вращения коленчатого вала. [c.58]

Для получения хорошего качества смесеобразования и высокой скорости сгорания к моменту начала воспламенения топлива и последующего его сгорания в камере сгорания заряд должен двигаться с необходимой скоростью. Для указанной цели в период впуска создается направленное движение заряда. Исследования показывают, что после поступления смеси в цилиндр скорость ее движения резко уменьшается. Организованное в процессе впуска направленное движение смеси сохраняется затем и в процессе сжатия, когда скорость ее вследствие применения дополнительных конструктивных мероприятий (вытеснители, камеры в поршне, разделенные камеры) возрастает. [c.90]

Для эффективного протекания процесса сгорания необходимо, чтобы к концу сжатия в камере сгорания и.мелось организованное движение смесп. Скорость и направление движения смеси зависят от системы впуска, частоты вращения коленчатого вала п типа камеры сгорания. [c.98]

В общем случае для определения массового расхода многофазного потока необходимо знать скорости движения каждой фазы, плотности каждой фазы и соотношения фаз в данном поперечном сечении трубопровода. Пока еще не найдено принципиальное объединение этих измерений в одном приборе. Известные массовые расходомеры, если пренебречь специфическими погрешностями, вызванными центробежным разделением фаз, в лучшем случаеУреагируют на некоторую кажущуюся массовую скорость движения смеси. Определение связи регистрируемого параметра с истинным массовым расходом в каждом отдельном случае устанавливается экспериментальным путем. В связи с этим методы обобщенного анализа опытных данных имеют еще большее значение, чем в расходометрии однородного потока. В зависимости от физических особенностей компонентов растет число размерных параметров, определяющих процесс преобразования в приборе и, следовательно, число критериев подобия процесса обобщенные статические характеристики расходомеров описываются сложными зависимостями. [c.386]

В некоторых случаях многофазная смесь может быть описана в рамках одной из известных классических моделей, в которых неоднородность отражается в значениях модулей, коэффициентов сжимаемости, теплоемкостей и т. д. (заранее определяемых через физические свойства фаз), т. е. только в уравнениях состояния смеси (см. 5 гл. 1). Например, жидкость с пузырями может иногда описываться в рамках идеальной сжимаемой жидкости, а грунт — в рамках упругой или упруго-пластической модели. Но при более интенсивных нагрузках, скоростях движения или в ударных процессах эти классические модели обычно перестают работать и требуется введение новых моделей и новых параметров, в частности, последовательно учитывающих неоднофазность, а именно существенно различное поведение фаз (различие плотностей, скоростей, давлений, температур, деформаций и т. д.) и взаимодействие фаз между собой. При этом проблема математического моделирования без привлечения дополнительных эмпирических или феноменологических соотношений и коэффициентов достаточно строго и обоснованно (например, методом осреднения более элементарных уравнений) может быть решена только для очень частных классов гетерогенных смесей и процессов. Эти случаи тем не менее представляют большое методическое значение, так как соответствующие им уравнения могут рассматриваться в качестве предельных или эталонов, дающих опорные пункты при менее строгом моделировании сложных реальных смесей, с привлечением дополнительных гипотез и феноменологических соотношений. Два таких предельных случая подробно рассмотрены в 5, 6 гл. 3. [c.6]

Для очистки котлов используются соляная кислота, ингибированная ПБ-5 или В-2. В процессе предпусковых очисток котлов применяют 3—5%-ные растворы кислоты при температурах 60— 180° С. При разбавлении кислоты до указанной концентрации количество ингибитора будет снижаться до 0,2—0,25%. При химической очистке такими растворами коррозия котельных сталей (сталь 20, 12Х1МФ, 16ТНМ и др.) достигает значительных величин. Для уменьшения коррозии в ингибированную соляную кислоту дополнительно вводят уротропин (0,5%), ОП-7, ОП-10 (0,1—0,3%) или их смеси. Однако, как показывают лабораторные испытания (табл. 17) и практика промывок, наличие в растворах ионов-стимуляторов (Ре + и Сц2+), которые появляются в результате растворения отложений и металлов, а также интенсивное движение среды значительно снижают эффективность ингибиторов. В промышленных условиях скорость коррозии стали 20 при промывке 3—4%-ным раствором соляной кислоты, содержащей 0,2% ПБ-5, 0,5% уротропина и 0,3% ОП-10, при скорости движения раствора 1 м/с составляет 11—14 г/(м ч). Иными словами, применение даже сложных смесей ингибиторов не дает хороших результатов. К тому же, применение соляной кислоты с ингибиторами В-2 или В-1 менее целесообразно, чем с ПБ-5, вследствие их нестойкости. [c.74]

Испарение топлива в карбюраторе. При больших скоростях турбулентно движущегося потока горючей смеси по всасывающему трубопроводу скорость испарения будет зависеть от конвекционных токов и количества вихрей. Процесс испарения в карбюраторе и трубах начинается с капель топлива, взвешенных в воздухе. Но одновременно с этим значительная часть капель оседает на стенках трубопровода, образуя плёнку движущегося жидкого топлива. Скорость движения последней по полированному трубопроводу (по опытам А. С. Ирисова и В. Фомина) в 50 раз меньше скорости воздушного потока. В перечисленных условиях с увеличением скорости отвода образовавшихся паров от жидкости испарение будет увеличиваться. Вследствие этого испарение топлива будет зависеть от скорости движущегося воздуха. Согласно опытам А. С. Ирисова процент испарившегося топлива увеличивается с увеличением скорости воздуш ного потока и температуры (ап. табл. 5 и 6> [c.224]

Механизм тепло- и массообмена при испарении капель жидкости с малой относительной скоростью движения состоит в следующем [2, 41]. В процессе теплообмена парогазовой смеси с каплями всегда происходит рост давления газа в направлении, нормальном к поверхности капель. Считается, что температура газа на поверхности капель равна температуре капель и ниже температуры основной массы смеси. По этой причине при неизменном общем давлении смеси во всем ее объеме на поверхности капель парциальное давление и концентрация пара жидкости оказываются более высокими, а парциальное давление и концентрация неконденси-рующихся газов — более низкими, чем в основной массе смеси. [c.48]

Спектр размеров капель, которые шгут длительно существовать в ядре дисперсно-кольцевого потока, определяется процессами срыва и последующего дробления жидкости. С увеличением скорости движения газовой фазы (паросодержания X при W = onst ) максимально воз-возможный (устойчивый по условиям дробления) диаметр уменьшается, а относительная доля мелких капель увеличивается ]. Таким образом, при ма.чых скоростях движения двухфазной смеси, когда в ядре потока имеются крупные капли, наличие тепловыделения сравнительно слабо сказывается на интенсивности орошения, препятствуя выпадению только мелких капель. [c.272]

Э Детальную модель этих процессов можно найти в статье Б.С. Когарко, Движение смеси жидкости с газовыми пузырьками, сб. трудов Междунар. симпозиума по не-установившимся течениям воды с большими скоростями (Ленинград, 22—26 нюня 1971), Наука , М., 1973, стр. 243—246, и в других статьях того же автора. [c.106]

Назначение капилляра состоит в том, чтобы, не нарушая режима вязкой натечки, создать определенную скорость движения газа в капилляре и тем самым предотвратить рост градиента концентрации перед игольчатым вентилем. В процессе течения газа по капилляру тяжелые молекулы не успевают накапливаться под иглой вентиля, они совместно с легкими в вязком потоке проходят через капилляр и отверстие игольчатого вентиля. Таким образом, вязкое течение газа из пробоотборника через промежуточный капилляр в ионный источник, так же как и молекулярное течение, обеспечивают постоянство концентрации отдельных компонент газовой смеси в источнике ионов и пробоотборнике. Другие виды натечки газа в промежуточной области между кнудсенов-ским потоком и вязким могут сопровождаться разделением легких и тяжелых молекул на малых отверстиях впускных устройств и вызывать нестабильность парциальных давления компонент газа в источнике и пробоотборнике. Из-за сложности процессов, затрагивающих целые разделы молекулярной физики и газовой динамики, подробно они здесь не рассматриваются, за исключением лишь указаний на то, что даже при соблюдении рекомендаций по молекулярному и вязкому режимам натечки газа в масс-спектрометр в отдельных случаях не удается получить желаемое постоянство состава газа на всех участках его течения от пробоотборника до диффузионного насоса. Тем не менее при использовании эталонных газовых смесей масс-спектрометрический анализ многокомпонентных смесей газа почти во всех случаях возможен. [c.131]

Влияние вихревых движений. Если смесь находится в покое, то время сгорания больше, чем в случае, когда смесь завихрена. В двигателе после процесса всасывания смесь остается завихренной и, следовательно, процесс сгорания идет в ней быстрее, величина получается больше, но одновременно с ускорением процесса сгорания увеличивается при завихрении смеси и количество тепла, уходящего в стенки, что влечет за собой, как увидим, удлинение времени сгорания. Таким образом, вихревые движения влияют в двух противоположных направлениях. В результате опыт показывает, что завихревание желательно, но оно не должно быть чрезмерным, ибо тогда потеря тепла в стенки становится очень большой, и процесс сгорания замедляется. При увеличении числа оборотов двигателя одновременно увеличивается и скорость движения воздуха, а следовательно, и завихревание смеси в момент сгорания. Опыт показывает, что при этом время, потребное для сгорания, уменьшается примерно обратно пропорционально оборотам, так что при изменении числа оборотов можно считать, что остается неизменным. При очень больших скоростях всасывания, полученных за счет увеличения числа оборотов, 6 по-видимому, начинает падать. [c.252]

В двигателях с искровым зажиганием процесс образования топливовоздушной смеси начинается заблаговременно в процессе впуска (см. гл. ХИ1). В случае применения жидкого топлива (бензина) в движущийся воздушный поток поступают капли топлива, образующиеся в результате распада вытекающей из распылителя струи. Качество распыливания зависит от отношения между скоростями движения воздуха и топлива, а также от возникающей турбулиза-ции при движении топливовоздушной смеси по впускному тракту, впускному каналу в головке двигателя и через клапан. В карбюраторном двигателе чем больше скорость движения воздуха в диффузоре карбюратора, тем лучше распыливание. Уменьшение капель, т. е. более тонкое распыливание в двигателях с внешним смесеобразованием, имеет большое значение, так как оно ускоряет процесс [c.56]

В дизеле с полуразделенной камеро л сгоранпя прн организованном движении смеси в процессе впуска направление ее движения при сжатии не излгеняется. Скорость движения повышается прн [c.98]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...