УРАВНЕНИЯ - УСИЛИЯ окружности

В уравнении (1) Р — окружное усилие, определяемое по соотношению [c.9]

Окружное усилие Окружное усилие Т (фиг. 64), действующее на диск во время резания, определяется по окружной скорости диска v M eK в соответствии с уравнениями (106) и (108) [c.989]

Полученные формулы позволяют найти уравнения, связывающие усилия Мд и с перемещениями а , хюд нагруженного торца кольца (фиг. И). Мд и — интенсивности равномерно распределенных по окружности радиуса г моментов и радиальных усилий. [c.249]

В этом случае докритическое состояние существенно нелинейно зависит от параметра осевого сжатия ы. На рис. 9.98 дано сравнение докритических окружных усилий Г22 (л ), полученных из решения уравнений (9.9) и (9.19). Кривой 1 представлено решение точных уравнений (9.9), а кривой 2 — решение упрощенных уравнений (9.19). Окружные сжимающие усилия и докритическое искривление образующей оболочки заметно увеличиваются. [c.261]

Заменив силу реакции R u лопаток силой Ru, с которой поток действует на них Ru = —R u), получим уравнение для определения окружного усилия, действующего со стороны потока пара на рабочие лопатки турбинной ступени осевого типа [c.37]

Согласно уравнению (6.16) окружные усилия Р в зацеплениях планетарной муфты пропорциональны тормозному моменту и могут быть определены по формуле [c.146]

Моменты, входящие в уравнение (14.27) и (14.28), могут быть всегда выражены через окружные усилия на колесах н радиусы колес. Для этого рассмотрим в отдельности равновесие каждого из звеньев, входящих в состав механизма. [c.320]

Найти уравнение вращательного движения звена механизма, указанного в последней графе табл. 52. Определить также натяжение нитей в заданный момент времени, а в вариантах, где имеется соприкасание звеньев 1 и 2, найти, кроме того, окружное усилие в точке их касания. Звенья 1 я 2, для которых радиусы инерции и ix в табл. 52 не заданы, считать сплошными однородными дисками. [c.235]

Найти уравнение ф.2 = /(/) вращательного движения звена 2 механизма, а также окружное усилие S в точке касания звеньев 1 я 2 и натяжение нити Т в момент времени = 1 с (рис. 174, а). [c.235]

При фиксированных значениях i и 2 уравнение неразрывности и выражение для коэффициента окружной составляющей равнодействующей позволяют получить для изоэнтропического потока зависимость (A,i). Результаты такого рода расчетов коэффициентов окружного усилия в диффузорной решетке, отнесенных к соответствующим значениям коэффициента с в потоке несжимаемой жидкости, приведены на рис. 10.45, подтверждают высказанные выше общие соображения и указывают на довольно существенное относительное изменение окружной составляющей равнодействующей с изменением числа М[, особенно в решетке с малым поворотом потока. [c.68]

При малом угле ф окружное усилие Nq тоже отрицательно. При Ф = О оно равно iVe = — ga/2. С увеличением угла ф усилие Ne сначала приближается к нулю и обращается в нуль при ф == ф, , который является решением уравнения [c.218]

Такое напряженно-деформируемое состояние, полученное из потенциала перемещений в виде частного решения дифференциальных уравнений, само по себе не будет удовлетворять заданным граничным условиям на окружностях г = а и г = Ь. Для удовлетворения этих граничных условий потребуется приложить некоторые усилия на границе, которые можно, разумеется, определить из решения, описанного выше, отыскав и т е при г = а и г = 6. Однако задачу удовлетворения граничных условий, например условий а, = 0 и т э = О па граничных окружностях, можно теперь решить также путем наложения изотермического решения Фурье (см. 43). [c.485]

Окружные усилия определяются из уравнения моментов [c.298]

Вращающаяся система должна иметь привод от источника движения с помощью ременной, цепной, зубчатой и других видов передачи. В случае передачи момента М (рис. 13.9, а) окружное усилие или нормальное давление А/ на зуб шестерни можно рассчитать по заданным условиям, а зная плоскость действия этой силы, пользуясь уравнениями статики, можно определить и давления и Re на шарнирные опоры звена. Указанные силы определяют давление на подшипники (опоры) вала, которые можно учесть еще в процессе его конструирования. [c.415]

Преобразование энергии на рабочих лопатках. В результате воздействия потока на рабочие лопатки возникает окружное и осевое усилия первое вращает ротор, второе воспринимается упорным подшипником. Для нахождения их величины применим к рабочему телу уравнение количества движения. В канал, образованный лопатками (рис. 4.4), за время дх поступает элементарная масса рабочего тела со скоростью Су. В установившемся движении такое же количество пара или газа вытекает из канала со скоростью Са- Изменение количества движения рабочего тела равно импульсу сил, действующих на поток (в данном случае сил реакции стенок канала Яр) [c.114]

Общее окружное тормозное усилие для заданных величин и В находится из уравнения [c.102]

Аналогичное решение уравнения (6.72) получается для зоны вблизи второго торца оболочки. Стеснение радиальных перемещений на торцах сжатой в осевом направлении оболочки приводит не только к изгибу образующих, но вызывает окружные начальные усилия, определяемые зависимостью [c.263]

Напомним, что выше начальный прогиб Wq — (х) и начальное окружное усилие Ту = Ту (х) определены с использованием решения уравнения обычного линейного краевого эффекта. Такой краевой эффект не оказывает заметного влияния на критическую нагрузку, так как зона начального моментного состояния локализована вблизи закрепленных торцов, а амплитуда начального прогиба при нагрузках порядка критических невелика. Однако для сжатой в осевом направлении цилиндрической оболочки имеется одно обстоятельство, существенно увеличивающее влияние начального моментного напряженного состояния оболочки на критические нагрузки. Осевые усилия в цилиндрической оболочке могут заметно влиять на докритические прогибы Wq, если абсолютные значения осевых усилий имеют порядок q p. Для выявления этого влияния при определении начального прогиба вместо линейного уравнения осесимметричного изгиба оболочки (6.65) следует использовать так называемое уравнение нелинейного осесимметричного краевого эффекта [c.264]

Пятое уравнение системы (10.38) свидетельствует о постоянстве осевого перемещения I для цилиндрической оболочки, а шестое определяет интенсивность окружного усилия в ней = Екг . С учетом уравнения (10.39) эту величину можно также представить Б виде Т2 = —07 2 с Ба [c.434]

Напряженное состояние в сечении s при осесимметричном распределении температур t s) характеризуется интегральными характеристиками внутренних усилий продольными и окружными силами и изгибающими моментами, найденными в результате решения системы обыкновенных дифференциальных уравнений (2.90) с применением численных методов, реализуемых с помощью ЭВМ. [c.181]

Фк, > Фк Фу, < Фу шения фу, и фу, определяются дифференциальными уравнениями относительных крутильных колебаний колес под воздействием переменного окружного усилия У t) [c.239]

Для ручья с двумя активными лентами окружное усилие Р на ведущем шкиве и натяжения ленты и определяются из уравнений [c.142]

Необходимое усилие в цепи (или на окружности ковшевого колеса) Р определяется из уравнения [c.1201]

При этом было учтено, что частные решения. 4, А1 н А1 равны нулю. Определив из системы уравнений (467) постоянные Kj, получим далее все неизвестные Xi и из уравнений (459) величины усилий, моментов и деформаций во всех элементах диафрагмы. Для получения исключенных ранее неизвестных Мг, Мг2, Sri, Sr2 и Нп необходимо воспользоваться уравнениями системы (458), откуда эти величины определяются весьма просто. Окружной изгибающий момент и окружное усилие в крайних сечениях лопатки определим из выражений, которые получают из уравнений (447)—(455) [c.358]

Возьмем бесконечно длинную оболочку (рис. 19.1) и приложим в ее середине распределенные по окружности сосредоточенные радиальные усилия. Прогибы в исходном состоянии определяются решением 3 гл. VII уравнения осесимметричной задачи. Это решение должно быть затухающим на бесконечности и должно удовлетворять в середине оболочки (х = 0) граничным условиям симметрии [c.240]

Ступенчатое изменение жесткостей. В пределах каждой ступеньки жесткость постоянна. Примем, что ось кольца имеет форму окружности радиуса г. Внутренние усилия будем определять методом, основанным на решении канонических уравнений сил. Решение статической неопределимости кольца будем проводить в такой же последовательности, как и для колец постоянной жесткости. [c.296]

Отсюда следует, что окружное погонное усилие N2=0, и вместо (3.10) для решения задачи можно пользоваться уравнением [c.130]

Этим уравнением пользуются при расчете, когда дано окружное усилие. Если же задан крутящий момент, то это уравнение преобразуется следующим образом [c.284]

НИИ зацепления (под углом зацепления а), как это условно изображено на рис. 22 таким образом, из нашего построения видно, что нормальное давление Q расположено в плоскости, перпендикулярной общей образующей ОА, и приложено в среднем сечении зуба. Разложим силу Q на составляющие Р и Т. Сила Р является окружным усилием, отнесенным к окружности диаметра d p (рис. 22). Составляющая сила Т может быть связана с окружным усилием уравнением [c.294]

Длину зуба храповика Ь (см. рис. 40) по образующей (ширине опорной поверхности собачки) определяют, исходя из величины окружного усилия Р и линейного удельного давления [i ] в этом случае уравнение прочности можно записать в виде [c.557]

Для случая, когда трещины свободны от нагрузки, а на бесконечности тело сдвигается параллельно плоскости xOz усилиями т Р (т)) = —т Re ю (т])), интегральное уравнение (VI.115) решено численно путем сведения к системе алгебраических уравнений (VI.52). На рис. 57—59 приведены зависимости коэффициентов интенсивности напряжений kg, отнесенных к т У 1, от безразмерного параметра Х = 2l/d при различных значениях е = Ь/1, когда контур L является дугой окружности (рис. 57), дугой параболы [c.204]

Если по уравнению (7.76) функция будет найдена, то по за-висимостн (7.75) можно определить меридиональное усилие затем по уравнению (7.73) — сдвигающее усилие 5 и по уравнению (7 69) — окружное нормальное усилие 7 /. В полученных таким образом выражениях будут содержаться две произвольные постоянные. Последние определяются на основании граничных условий на краях оболочки. При этом, если будут заданы геометрические граничные условия (т. е. заданы смещения и и V), то необходимо аналогичным способом получить решение системы уравнений перемещений (7.12) — (7.14) и определять уже не две, а четыре постоянные. [c.304]

Здесь имеем четыре неизвестных усилия вертикальную и горизонтальную составляющие и реакции в шарнире А, а также усилия Л, и Ла в стержнях 1 и 2. Для всех внешних сил имеем три уравнения равновесия. Следовательно, задача один раз статически неопределима. Будем считать брус АВСВ весьма жестким, практически недеформируемым. В этом случае возможен лишь поворот бруса на малый угол против часовой стрелки вокруг шарнира А под действием силы Р, рис. 3.17. При этом точки Л и ) опустятся вниз в положения и Лз соответственно. Необходимо указать на приближенность такого построения, а именно вместо движения по дугам окружностей с радиусами АЛ и АЛ мы приняли движение по касательным к этим окружностям. [c.99]

Если такие функции ввести в уравнения (90) и (91), примененные к случаю любой окружности s = onst, то в силу периодичности соответствующее усилие и момент будут равны нулю. Так как пластинка, ограниченная такой окружностью, находится в равновесии, это условие должно сохраняться и для полного решения. [c.209]

Так как из уравнения (3.123) следует, что Р = 2срТ о, то номинальное напряжение от передаваемого окружного усилия выразится следующим видом [c.351]

Проход к вазистационарного температурного поля при соответствующих температурных градиентах приведет к равномерному (подлине) обжатию оболочки,при этом размеры вдоль образующей и толщина должны соответственно возрасти. В данных условиях невозможно возникновение остаточных напряжений, которые приводились бы к осевому или окружному усилиям, так как они не удовлетворяли бы уравнениям статики. Могут возникнуть лишь напряжения, приводящиеся к изгибающим моментам, что явилось бы результатом неравномерной пластической деформации по толщине оболочки (в рассмотренном идеализированном случае, рис. 123, для этого нет причин). Однако эти напряжения, даже если бы они существовали, не способны привести к прекращению односторонней деформации и приспособляемости. Поэтому можно считать, что результаты каждого последующего прохода температурного поля не будут отличаться от предыдущего. [c.224]

Нарастание давления, начавщееся у точки В кольцевого зазора в подшипнике (рис. 245), казалось бы, если руководствоваться только формулой (а), должно непрерывно продолжаться до точки А , где угол клинового зазора обращается в нуль. Однако, как видно из рис. 245, нарастание давления уже заканчивается в точке Е, лежащей раньше точки а дальше, вплоть до точки С, находящейся е расширяющейся части кольцевого зазора, имеет место непрерывное уменьшение давления. На первый взгляд такой ход кривой давлений может быть объяснен влиянием инерции жидкости, так как по мере приближения к точке А1 скорость потока смазки непрерывно растет за счет сужения сечения, а на это увеличение скорости, на основании уравнения Бернулли, должно затрачиваться внутреннее давление. Однако, как известно, и мы это подчеркивали раньше, в условиях течения при малых зазорах влиянием инерции жидкости можно пренебречь. Поэтому объяснение явления уменьшения давления в области малых толщин слоя смазки будет иным, но также связанным с фактом увеличения екорости. Если скорости в кольцевом потоке смазки рассматривать в области сравнительно больших толщин слоя смазки, то средняя скорость в каждом отдельном сечении оказывается, как правило, меньше 0,5Уц, где Уц — окружная скорость цапфы. Вязкие же еопротивления, связанные с поддержанием таких скоростей, преодолеваются самим вращением цапфы без затраты на это внутреннего давления, даже наоборот, этот процесс сопровождается возрастанием давления. По мере же приближения к точке Л1, средняя скорость в потоке становится превышающей величину 0,ЬУц. В результате сопротивления течению жидкости, связанные с такими скоростями, не могут быть преодолены лишь за счет одного вращения цапфы необходимые для этого добавочные движущие усилия и получаются за счет падения давления. В части зазора, находящегося непосредственно за течение смазки происходит еще со средними скоростями, превышающими 0,ЬУц, поэтому для поддержания такой скорости недостаточно одного вращения цапфы, а требуется создание движущих усилий за счет дальнейшего снижения внутреннего давления, которое и продолжает падать вплоть [c.350]

Прижоги с вибрацией. и штриховые прижоги, как и погрешности формы, распределяются по окружности колец но периодическим законам, установить которые можно, решив дифференциальные уравнения, описывающие процессы шлифования. На рис. 1 н 2 представлены упрощенные физические. модели процессов внутреннего врезного и круглого наружного и]лифования соответственно. Здесь приняты следующие обозначения nii, гп-> — массы детали я шлифовального круга, 52 — коэф(1лщпенты вязкого трения шпиндельных узлов детали и к])уга, d, Са — коэффициенты, характеризующие упругости шпиндельных узлов детали и круга, oi и ма — угловые скорости вращения детали и круга, у — скорость поперечной подачи, / у — радиальное усилие резания. [c.40]

В заключение рассмотрим случай общей потери устойчивости оболочки как длинной трубки (я = 1). Этот случай в теории оболочек особый. В характеристическом уравнении (1.5) гл. VI при п — 1 пропадают главные члены н начинают играть роль малые члены. (Эсевое усилие в этом случае связано с окружным усилием простой формулой [c.182]

Используем метод конечных разностей для решения задачи устойчивости цилиндрической оболочки при действии локальных осесимметричных усилий от температуры, описываемой уравнениями (2.2), (2.3) и граничньпли условиями (1.6). Разделяя переменные подстановкой w = W osPrj-, Ф = f osPrj Р = где п — число волн по окружности, сводим уравнения (2.2), (2.3) к системе обыкновенных уравнений [c.164]

Важные исследования цилиндрических оболочек с локальными и сосредоточенными нагрузками выполнены в работах В. М. Даревского [21, 23, 24, 25] с помощью упомянутого метода, использованного впервые С Юанем [87]. Им изучено воздействие на оболочку произвольно направленных внешних усилий и моментов, равномерно распределенных по малым прямоугольным площадкам, малым отрезкам образующих и дуг окружности, а также сосредоточенных сил и моментов. Исходя из уравнений в форме А. Лява [74] автор получил общие соотношения, необходимые для вычислений перемещений, усилий и моментов в оболочке. - [c.253]

Для получения исходного интегрального уравнения нужно вы-. разить величину Хг линии кон акта оболо 1ки через реакцию q и подставить в левую часть условия (8.1). С этой целью предположим, что на участке —0 <р 0 дуги окружности на оболочку действуют произвольные погонные усилия q, направленные внутрь оболочки. Отсчет продольной координаты будем вести от линии нагружения (см. рис. 8.1). [c.326]

Матрица Ктп характеризует приведенную жесткость оболочки с помощью матрицы учитывается начальное напряженное состояние оболочки. Нагружение считается пропорциональным (параметром нагружения выступает коэффициент Л) значения начального осевого погонного усилия Т и окружного сжимающего усилия qR определяют только направление луча нагружения на плоскости N °, N2°. Значения параметров нагружения А=Атп, при которых система (5.69) имеет нетривиальные решения, называются собственными значениями. Собственные значения Атп определяются корнями уравнения det(Kmn— —Л8тп)=0. Наименьшее из всех собственных значений Лкп = = min (Атп) определяет критическую комбинацию нагрузки [c.253]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...