Мощность внутренняя электрическая

На практике могут встретиться случаи, когда тепло возникает внутри объема тела за счет внутренних источников тепла, например за счет прохождения электрического тока, химических реакций, ядерного распада и др. Поскольку объемное тепловыделение может быть не только равномерным, но и неравномерным, для таких процессов важным является понятие удельной интенсивности объемного тепловыделения или мощности внутренних источников. Эта величина, обозначаемая q , определяет собой количество тепла, выделяемого единицей объема тела в единицу времени она имеет размерность Вт/м . При поглощении тепла внутри объема тела, например, при эндотермической реакции величина отрицательна она характеризует интенсивность объемного стока тепла. [c.26]

Измерения в установке производятся в режиме монотонного (динамического) разогрева испытуемого образца под воздействием внутреннего электрического источника мощности при внешних условиях, близких к адиабатическим. Для опыта необходимы два одинаковых образца. В последнем варианте они выполняются в [c.9]

Здесь Nr и Л м —потери мощности в электрическом генераторе и механические потери турбины Ni и ЛАэ — внутренняя и электрическая мощности турбоагрегата Qk — потери теплоты с охлаждающей водой конденсатора турбины. [c.16]

Режим с неизменным во времени напряжением на электродах разрядного промежутка может быть реализован либо в схеме с источником бесконечной мощности (внутреннее сопротивление источника равно нулю), либо в схеме с электрической линией, согласованной по волновому сопротивлению с активным сопротивлением газового промежутка. На практике для возбуждения газового лазера чаще используются схемы, в которых в качестве накопителя энергии применяются конденсаторы. При этом в схеме неизбежно имеется индуктивность, и, следовательно, цепь, нагруженная на активное сопротивление плазмы разряда. В такой электрической цепи характеристики разряда зависят от степени нелинейности активного сопротивления и значений индуктивности и емкости. Анализ характеристик разряда в этом случае упрощается, если первоначально пренебречь индуктивностью разрядного контура. Итак, рассмотрим режимы несамостоятельного разряда в безындуктивном разрядном контуре с учетом конечной емкости накопительного конденсатора. Энергозапас в таком контуре соизмерим с энергией разряда или превышает ее ненамного. В этом случае напряженность поля за время разряда уменьшается. [c.59]

В турбинах имеется ряд потерь. В зависимости от того, какие именно потери учитывают, получают различную работу, а значит, и различную мощность — внутреннюю, эффективную, электрическую — и соответствующие к. п. д. Эти к. п. д. можно разделить на две основные группы абсолютные и относительные. [c.182]

Для того чтобы учесть изменение электрических характеристик индукционной системы и мощности внутренних источников теплоты в процессе нагрева, температурный диапазон от начальной температуры Гн до конечной Тк целесообразно разбить на р интервалов, в пределах которых электромагнитные параметры системы считаются неизменными. После каждого шага по времени в тепловой задаче происходит проверка, не превысила ли температура на поверхности в средней части по длине заготовки Тп верхнего предела температурного интервала Тс. Если нет, то тепловая задача решается далее с прежними внутренними источниками теплоты, в противном случае происходит их пересчет. Для повышения точности электрический расчет производится исходя из некоторого среднего по времени температурного поля в следующем интервале, которое заранее неизвестно, но в первом приближении может быть определено как температурное поле в конце предыдущего интервала, просуммированное во всех узлах пространственной сетки заготовки с величиной 0,5 АГ = 0,5 Тк Тя)/р. Очевидно, что такое допущение будет тем справедливее, чем ближе режим нагрева к квазистационарному. [c.222]

Индукционные нагревательные устройства с позиций теории оптимального управления относят к объектам с распределенными параметрами. Процесс нагрева заготовок описывается нелинейным уравнением теплопроводности (1.71) при граничных условиях 0-74). В общем случае управляющими воздействиями являются пространственно распределенные внутренние источники теплоты гю х, t), входящие в уравнение (1.71). При заданных электро- и теплофизических свойствах материала заготовки распределение и мощность внутренних источников теплоты определяются многими факторами, в том числе конструктивными параметрами индукционного нагревателя, электрической схемой его включения, напряжением на индукторе при заданном числе его витков, частотой тока. Отсюда видна тесная связь задачи управления индукционными нагревателями с задачей их конструирования и проектирования. Более того, конструирование технического устройства можно рассматривать как определенный этап в решении общей задачи управления технологическим процессом с целью достижения его макси- [c.230]

Последняя задача является традиционной при оптимизации управления системами с распределенными параметрами. При индукционном нагреве заготовок обычно считается, что конструкция и электрическая схема включения нагревательного устройства неизменны в процессе нагрева. Поэтому возможности управления ограничиваются здесь небольшим числом факторов, которые можно легко изменять и контролировать во времени. На практике мощность внутренних источников теплоты регулируется напряжением на индукторе, что и обусловливает в дальнейшем выбор этого напряжения в качестве управляющего воздействия. [c.231]

Внутренние источники тепла могут возникнуть в потоке вследствие ядерных или химических реакций, выделения джоулева тепла при пропускании электрического тока через проводящую среду и по другим причинам. Мощность внутренних источников тепла в общем случае является заданной функцией координат и времени. [c.284]

В обмотке якоря под действием я и /я развивается внутренняя электрическая мощность [c.25]

Винтовой механизм (в верхней части на рис. 13.1, г) обеспечивает регулирование расстояния между коническими электродами, между которыми возникает электрический разряд при прохождении через разрядник электромагнитной энергии выше определенного уровня мощности. Винтовой механизм состоит из винта 4, имеющего внутреннюю более мелкую и наружную более крупную резьбы, стержня 5 с наружной резьбой и втулки 6 с внутренней резьбой. Принцип работы такого механизма будет рассмотрен ниже. [c.195]

Эффективность работы такого типа МГД-генератора может быть оценена электрическим к. п. д., показывающим, какая часть генерируемой мощности выделяется на нагрузке и какая рассеивается на внутреннем сопротивлении генератора. [c.458]

Изобразить принципиальную схему такой установки ее цикл в координатах s, Т и рассчитать тепловую мош ность реактора, действительную (внутреннюю) мощност турбины мощность, затрачиваемую на компрессоры коли чество теплоты, отводимое в охладителях гелия эффектив ный к. п. д. ГТУ степень регенерации и количество теплоты передаваемое в регенераторе полный электрический к. п. д и электрическую мощность блока АЭС. [c.137]

Задача 3.61. Турбина с регулируемым производственным отбором пара, работающая при начальных параметрах пара Рй = Ъ,5 МПа, ffl = 435° и давлении пара в конденсаторе р = = 4-10 Па, обеспечивает отбор пара i3 = 5 кг/с при давлении />п=0,2 МПа. Определить расход пара на турбину, если электрическая мощность турбогенератора Д, = 4000 кВт, относительный внутренний кпд части высокого давления (до отбора) >/о, = 0,74, относительный внутренний кпд части низкого давления (после отбора) >/о, = 0,76, механический кпд / = 0,98 и кпд электрического генератора rj = 0,96. [c.137]

Задача 3.63. Турбина с производственным отбором пара, работающая при начальных параметрах пара / о = 3,5 МПа, /о = 350 С и давлении пара в конденсаторе , = 4 10 Па обеспечивает отбор пара 0 = 4 кг/с при давлении > = 0,4 МПа. Определить электрическую мощность турбогенератора, если расход пара на турбину D=8 кг/ с, относительный внутренний кпд части высокого давления (до отбора) rjJ = 0,75, относительный внутренний кпд части низкого давления (после отбора) >/, = 0,77, механический кпд >/ = 0,97 и кпд электрического генератора г1г = 0,9Т. [c.138]

Задача 3.65. Конденсационная турбина, работающая при начальных параметрах пара />о = 3 МПа, /о = 380°С и давлении пара в конденсаторе Pi = 4- 10 Па, имеет один промежуточный отбор пара при давлении Рп — 0,4 МПа. Определить секундный и удельный эффективный расходы пара на турбину, если электрическая мощность турбогенератора Л э = 2500 кВт, относительный внутренний кпд части высокого давления (до отбора) >/о = 0,74, относительный внутренний кпд части низкого давления (после отбора) f/ , = 0,76, механический кпд турбины / = 0,97, кпд электрического генератора >/г = 0,97 и доля расхода пара, отбираемого из промежуточного отбора на производство, o =DJD = 0,5. [c.139]

Задача 7.25. Определить годовой расход топлива газотурбинной электростанции, если мощность на клеммах генератора iVe = 50 10 кВт, низшая теплота сгорания топлива Ql = = 41 ООО кДж/кг, степень повышения давления в компрессоре 2. = 4, температура всасываемого воздуха в компрессор /, = 20°С, температура газа на выходе из камеры сгорания /з = 700°С, относительный внутренний кпд турбины >уо/=0,88, внутренний кпд компрессора ri —0,85, кпд камеры сгорания >/..с = 0,99, механический кпд ГТУ J7 = 0>89, электрический кпд генератора >/г=0,98 и показатель адиабаты к= 1,4. [c.209]

Распределение напряженности поля по объему тела позволяет найти внутренние источники тепла, суммарную выделяющуюся мощность и, следовательно, приведенное активное сопротивление, а распределение зарядов на электродах — емкость загруженного конденсатора. Электрическое поле в реальных конструкциях рабочего конденсатора оказывается почти всегда существенно трехмерным, и задача может быть строго решена только численными методами с помощью ЭВМ. Алгоритмы таких расчетов известны. Возможности аналитических методов решения крайне ограничены многомерностью поля и наличием областей с разной диэлектрической проницаемостью. [c.162]

Ток высокой частоты, подводимый к трубной заготовке индукционным или контактным методом, вследствие эффекта близости стягивается па стороны кромок, обращенные друг к д )угу, и быстро разогревает тонкий слой металла до плавления. Расплавленный металл выдавливается при осадке в сварочных валках вместе с окислами, образуя наружный и внутренний грат. Минимальное количество расплава определяется надежностью удаления загрязнений. Увеличение глубины прогретого слоя приводит к росту потребляемой мощности, возрастанию объема грата и снижению устойчивости тонких кромок при осадке в сварочной клети. Основными параметрами сварки являются длина кромок, увеличивающаяся с ростом их толщины и диаметра трубы и находящаяся в пределах 20—200 мм, угол схождения кромок, равный 1—6 , и величина осадки. Электрический режим характеризуется частотой тока и расходом энергии на единицу длины (м) и толщины трубы (.мм). [c.214]

Скорость сварки может быть найдена по приведенной энергии Щц, которая при использовании внутреннего индуктора составляет 3,5—4 кВт-мнп/(м-мм) при скорости 40—60 м/мин и диаметрах до 530 мм и возрастает до 5—8 кВт-мин/(м мм) при увеличении диаметра трубы до 1620 мм и уменьшении скорости сварки до 10 м/мин. Расчет числа витков индуктора и других электрических параметров затруднен из-за сложности системы. Приблизительный расчет можно выполнить на основе схем замещения при вычислении их элементов по графикам [42]. Ориентировочное значение коэффициента мощности индуктора 0,2—0,3. Энергия, выделяющаяся в кромках, составляет 40—70% энергии, передаваемой в заготовку трубы. В индукторе теряется примерно 10% подводимой энергии. [c.216]

Для привода насоса используются различные двигатели — электрические, внутреннего сгорания, пневматические. Насосы могут соединяться с приводным двигателем непосредственно, через различные муфты или с помощью механизмов отбора мощности (зубчатые, цепные и т. п.). [c.37]

Шаровой прибор для исследования степени черноты металлов или неметаллических тонких покрытий на металлической основе [Л. 8-11]. В приборе используется шаровой образец диаметром около 100 мм, подвешиваемый концентрично внутри шаровой оболочки на медных проводах, которые одновременно служат для подвода питания к электрическому нагревателю. Шаровая оболочка имеет диаметр около 500 мм и зачерненную внутреннюю поверхность. Оболочка подсоединяется к вакуумной установке. Электрический нагреватель представляет собой керамический стержень с размещенной на нем нагревательной проволокой из вольфрама. Он помещается в отверстие, просверленное в образце. Нагреватель потребляет мощность около 300 вт и питается постоянным током. [c.362]

Трубы 4 заложен электрический нагреватель, мощность которого измеряется ваттметром 2. Температуры материала изменяются термопарами 7—12, горячие спаи которых заложены на наружной и внутренней поверхностях материала. Коэффициент теплопроводности определяют по формуле [c.145]

Диэлектрическими потерями называют электрическую мощность, рассеиваемую в изоляции или образце диэлектрика в электрическом поле и превращаемую в тепло. Потери происходят вследствие 1) сквозной проводимости (утечки электроэнергии), 2) ионизации газовых включений (потери на ионизацию), 3) явления последействия в диэлектрике, при замедленной поляризации (потери на преодоление внутреннего поля, созданного за предыдущий полупериод действия внешнего поля). Явление последействия , т. е. запаздывания поляризации, зависит от времени релаксации полярных молекул и времени переброса попов в тепловом движении и является основой диэлектрических потерь. [c.21]

Малолитражные и быстроходные двигатели транспортного типа малой и средней мощности поступают на монтажную площадку в собранном виде. Двигатели транспортного типа часто поставляются в виде комплектных передвижных электростанций, состоящих из двигателей внутреннего сгорания, электрического генератора, радиатора, топливного и масляного баков и других элементов, собранных на одной раме, служащей каркасом — основанием станции. [c.414]

По сравнению с двигателями внутреннего сгорания газовые турбины имеют следующие преимущества отсутствие кривошипного механизма, непосредственный привод к электрическому генератору и прочие преимущества ротационного двигателя возможность использования любого топлива меньшие габариты и вес при больших мощностях меньшие расходы на эксплоатацию и ремонт. [c.391]

Мотор-вентилятор МВ11 87 Мощность внутренняя электрическая 25 [c.298]

Математически постановка задачи является общей для этих процессов. Конкретности ради рассмотрим задачу по определению температурного поля при горении твердого вещества. При этом в целях простоты отдельные зоны рассматривать не будем. Приводимая ниже формулировка задачи о теплопроводности в теле с подвижными границами отличается, например, от формулировки задачи Стефана [Л. 50] в силу некоторых специфических условий, связанных с решением предлагаемой системы уравнений на электрических моделях. При этом мощности внутренних источников теплоты q-v и поверхностних источнйкдв jj считаются заданными Щ [c.86]

Основными параметрами ручных машин являются потребляемая мощность, для электрических машин - напряжение, род, сила и частота тока для пневматических машин - рабочее давление сжатого воздуха. Единой системы индексации ручных машин не существует. Индексы определяют разработчики машин и их изготовители. Наиболее широко используют индексы, состоящие из буквенной и цифровой частей. Первой буквой И обозначают все ручные машины ( механизированный инструмент ), вторая буква обозначает вид привода Э - электрический, Г - гидравлический, П - пневматический, Д - от двигателя внутреннего сгорания. Первая цифра цифровой части индекса обозначает группу машин 1 - сверлильные, 2 - шлифовальные, 3 - резьбозавертывающие, 4 - ударные, 5 - фрезерные, 6 - специальные и универсальные, 7 - многошпиндель-ные, 8 - насадки и головки инструментальные, 9 - вспомогательное оборудование, 10 -резервная группа. Вторая цифра обозначает исполнение машины О - прямая, 1 - угловая, 2 - многоскоростная, 3 - реверсивная. Последними двумя цифрами обозначают номер модели. Буквы после цифр обозначают очередную модернизацию. Например, индекс ИЭ-1202А расшифровывается как ручная электросверлильная многоскоростная машина второй модели, прошедшая первую модернизацию. [c.340]

Для оптоэлектроники большой интерес представляет эффект остаточной фоторефракции, имеющий место только в ацентрических кристаллах в лазерных полях невысокой и средней мощности. Суть этого явления заключается в том, что при воздействии света с энергией фотонов, превышающей пороговую, на примесях или ионах переменной валентности (в частности, ниобия в кристалле, напрлмер ниобата лития) происходит перераспределение электрических зарядов, локально изменяющее внутреннее электрическое поле. За счет электрооптического эффекта появляются соответствующие локальные изменения коэффициента преломления. Индуцированное светом оптическое повреждение может оставаться в кристалле длительное время оно стирается прогревом или сплошной засветкой кристалла потоком фотонов с надпороговой энергией. Остаточная фоторефракция используется для обратимой записи оптической информации в объеме кристалла, например, в виде голограмм. [c.31]

Как видно, внутренняя электрическая мощность якоря равна электромагнитной мощности, что отражает процесс преобразования механической энергии в электрическую в генераторе и обратный процесс в двигятеле. [c.25]

Простейшим прибором, работающим иа основе пспользования фотоэффекта, явл гется вакуумный фотоэлемент. Вакуумный фотоэлемент состоит из стеклянной колбы, снабженной двумя электрическими выводами. Внутренняя поверхность колбы частично покрыта тонким слоем металла. Это покрытие служит катодом фотоэлемента. В центре баллона расположен анод. Выводы катода и анода подключаются к источнику постоянного напряжения. При освещении катода с его поверхности вырываются электроны. Этот процесс называется внешним фотоэффектом. Электроны движутся под действием электрического поля к аноду. Б цепи фотоэлемента возникает электрический ток, сила тока пропорциональна мощности светового излучения. Таким образом фотоэлемент преобразует энергию светового излучения в энергию электрического тока. [c.304]

На базе радиоактивного изотопа трудно построить прямой преобразователь большой мощности. Существенно большие возможности в этом отношении дает цепная ядерная реакция, позволяющая в принципе получать сколь угодно большое количество тепловой энергии. В августе 1964 г. в Институте атомной энергии им. И. В. Курчатова запущен первый реактор прямого преобразования тепла в электричество. Этот реактор-термопре- образователь получил название Ромашка . Основой Ромашки является высокотемпературный ( макс = 1800° С) реактор, активная зона которого состоит из не боящихся высокой температуры дикарбида урана и графита (используется как конструкционный материал). Активная зона реактора, имеющая форму цилиндра, со всех сторон окружена бериллиевым отражателем. На наружной поверхности отражателя находится термоэлектрический преобразователь, состоящий из большого числа кремний-германиевых пластин, внутренние стороны которых нагреваются теплом, выделяемым реактором, а наружные охлаждаются. Электрическая мощность Ромашки — 500 вт. Реактор-термопрео бразователь примерно такой же мощности построен также в США. [c.408]

Экспериментальная установка. Интенсивность теплообмена изучается на опытной трубе диаметром 30 мм длиной 230 мм с внутренним нагревателем (рис. 4.8). Опытная труба помещается в сосуд с прозрачными стенками из материала с низкой теплопроводностью, заполненный водой и снабженный двумя холодильниками. Теплота, выделяемая трубой, отводится двумя холодильниками змеевикового типа. Нагреватель в виде спирали имеет равномерно распределенную по длине каркаса обмотку из нихромовой проволоки. Электрическая мощность, потребляемая нагревателем, регулируется автотрансформатором и определяется по силе тока и падению напряжения в нагревателе. Сила тока измеряется двумя амперметрами типа Э390, включаемыми поочередно в зависимости от необходимых пределов измерения. Постоянство температуры воды в сосуде обеспечивается соответствующим расходом охлаждающей воды, кото- [c.151]

Экспериментальная установка. Изучение местных характеристик теплоотдачи осуществляется на двух одинаковых пластинах из нержавеющей стали, находящихся в свободном потоке воздуха (рис. 4.9). Пластины изолированы друг от друга каркасами из стеклотекстолита и нагреваются непосредственным пропусканием через них электрического тока. Пластины имеют высоту 1540 мм, ширину 205 мм и толщину 1 мм. В нижней части пластин установлена медная токопроводящая перемычка. В верхней части каждой из них предусмотрены электрические шины, по которым подводится ток от понижающего трансформатора напряжением 220/12 В. Регулирование электрической мощности осуществляется регулятором напряжения РНО-250. Одинаковые токи, проходящие через пластины, исключают перетоки теплоты через каркас и обусловдивают теплоотдачу только с внешних поверхностей каждой из пластин. Опыты проводятся раздельно с каждой из пластин. Температуру поверхности измеряют 12 хромель-алюмелевыми термопарами, горячие спаи которых приварены к внутренним поверхностям пластин. Координаты закладки горячих спаев термопар в направлении движения воздуха приведены в табл. 4.1. [c.154]

Сокращение электрических потерь в холодном тигле. Основная часть тигля расположена в зоне наибольшей концентрации магнитного поля индуктора. В ИПХТ-М обычной конструкции применяются секции с внутренним водяным охлаждением, примеры сечений которых показаны на рис. 34, а, причем поперечные размеры и толщина сечения секций значительно превышают глубину проникновения тока в их материал. Легко видеть, что длина пути протекания тока в холодном тигле такой конструкции в 2—4 раза больше, чем в индукто ре. В результате электри-4e iIHe потери в тигле в несколько раз превышают потери в индукторе и достигают 60—70% мощности печи. Однако эти потери можно существенно сократить, изменив конструкцию секций тигля — перейти К так называемым пластинчатым, или клиновым, тиглям с наружным водяным охлаждением (рис. 34, б) [52] или к тиглям с разрезными секциями (рис. 34, в) [53]. Разрезы в секциях тигля заполняются электроизоляционным материалом [54], что затрудняет протекание вихревых токов в секциях тигля. [c.61]

Тепловые аккумуляторы — третий вид аккумуляторов, предложенный Ветчинкиным и Уфимцевым,— представляют собой большие цистерны с прочными и хорошо теплоизолированными стенками. В них находится вода, нагреваемая злектроподогревателями до высокой температуры. Тепловая энергия, запасенная в этих цистернах, может использоваться и для отопительных и для энергетических целей снижая давление, превращая воду в пар, можно потом заставлять ее работать в паровых машинах или турбинах. По расчетам авторов предложения, тепловые аккумуляторы могут оказаться в некоторых случаях в 300—500 раз экономичнее, чем электрические той же емкости. Общим недостатком всех этих проектов аккумуляторов является, кроме их громоздкости, необходимости держать в резерве крупные мощности дублирующих двигателей другого типа, которые простаивают во время работы ветродвигателя, и их сравнительно невысокий коэффициент полезного действия. Поднятая в водохранилище вода будет испаряться, не говоря уж о том, что часть энергии потеряется при работе насосной и гидротурбинной установок. Коэффициент полезного действия гидроаккумулятора составляет всего 40—50 процентов, а резервной станции с двигателем внутреннего сгорания, работающим на водороде в качестве горючего, вряд ли превзойдет 35 процентов. Еще ниже будет коэффициент полезного действия станции с паровой машиной или турбиной, не говоря уже о потерях тепла при хранении горячей воды в цистернах— теплоаккумуляторах. Ни одно из рассмотренных устройств при практическом исполнении не сможет, видимо, превратить в электрическую энергию свыше 50 процентов от затраченной. [c.213]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...