Диаграмма кольцевая

Давление 61, 151 Диаграмма кольцевая 198 [c.247]

Шкалы и диаграммы кольцевых расходомеров благодаря наличию выпрямляющего лекала равномерные. Показывающие приборы имеют прямоугольную вертикальную шкалу длиной 426 лш и щириной 120 мм. [c.1629]

Шкалы и диаграммы кольцевых расходомеров, благодаря наличию выпрямляющего лекала, равномерные. Показывающие приборы имеют прямоугольную вертикаль- [c.1178]

Подобно тому как мы построили векторную диаграмму для учета действия различных кольцевых зон (см. 35), можно построить графически диаграмму действия различных лунок. Очевидно, получится также кривая в форме спирали, однако вследствие [c.166]

Найти накопленное усталостное повреждение детали круглого поперечного сечения с кольцевой выточкой и грубо обточенной поверхностью при нагружении блоком с известным спектром амплитуд (см. рисунок). Материал детали — сталь 45, абсцисса точки перелома диаграммы усталости Nq = Ю . [c.300]

При механических испытаниях пластичных материалов более целесообразно применять механизм измерения шейки образца, дающий возможность непрерывно, автоматически определять изменение диаметра образца в процессе испытания при высоких температурах. Процесс измерения сопровождается выдачей соответствующих электрических сигналов, необходимых для записи диаграммы в координатах Р — Ad. Механизм указанного устройства монтируется в герметичном корпусе и крепится с помощью фланцевого соединения к боковой стенке вакуумной камеры. Конструкция механизма измерения шейки образца в основном такая же, как и у механизма измерения деформаций. Различие заключается в форме и расположении измерите ьных рычагов и индикатора (рис. 55). Оба механизма могут работать одновременно. Предусмотрена возможность их крепления к боковым стенкам камеры. Диаметр шейки измеряется с помощью двух рычагов 7 и S, измерительные щупы 9 которых касаются срединной части кольцевой выточки на образце 10. Рычаг 8 жестко закреплен на ползуне 5. Другой рычаг 7 может свободно поворачиваться вокруг оси 6. [c.131]

На площади круга, в порядке последовательности сборки дизеля из предварительно собранных узлов, размещены секторы, углы которых пропорциональны трудоемкости работ по установке, выверке, подгонке и закреплению на своем месте каждого узла. У всех секторов наружная площадь <по кольцевой) подразделена на три части, каждая из которых характеризует время, затрачиваемое на выполнение следующих работ 1) слесарная обработка, доделка и пригонка по месту сопрягаемых узлов и деталей дизеля 2) непосредственно сборочные работы 3) ознакомление с чертежами, переговоры с мастером, ожидание крана и недостающих узлов и деталей и другие потери рабочего времени по разным причинам. Такая цикловая диаграмма строилась по фактическим данным, полученным при помощи хронометража. После фиксирования существующего положения анализировались затраты времени и определялась теоретически возможная длительность выполнения общей сборки дизеля. Такие теоретические нормы наносились на цикловую диаграмму (см. рис. 28), которая наглядно показывала огромную разницу в длительности цикла сборки дизеля, получающуюся в результате несоблюдения взаимозаменяемости и наличия большого числа организационных неполадок как результат неудовлетворительной организации труда и производства. На сборку основных узлов дизеля составлялись аналогичные диаграммы. [c.160]

Рис. 6. Диаграмма ударных вибрационных напряжений в пластине кольцевого

Вибрационные напряжения в элементах клапанов определялись не на работающей машине, а на специальном стенде, позволяющем получать требуемые скорости движения закрывающего органа. При регистрации ударных напряжений применялись малогабаритные тензометрические датчики в комплексе с безынерционной электронной аппаратурой, допускающей запись высокочастотных процессов. На рис. 6 представлена диаграмма ударных напряжений в кольцевой пластине самодействующего клапана в направлении касательной к окружности. На основе проведенных исследований можно сделать следующие выводы. [c.323]

О характере кризиса при касании. Для оценки последствий кризиса кипения имеет значение характер его развития во времени. Иногда имеет место так называемое вырождение кризиса, когда кризис выражается в некотором ухудшении теплоотдачи, но не приводит к разрушению теплоотдающей поверхности. Такой кризис наблюдался в узких щелях треугольного канала [3]. В случае касания прямых трубок кольцевого канала, как правило, наблюдался обычный кризис. Свидетельством этого служат пережоги и прогрессирующий характер повышения температуры трубки, фиксируемой в ряде опытов на диаграмме ЭПП-09. [c.188]

Рис. 8,9. Резонансная диаграмма рабочего колеса с кольцевым упругим поясом связей

В качестве примера [21] остановимся на результатах эксперимента, представленных в отвлеченном виде на рис. 8.12. Здесь приведена частотная диаграмма рабочего колеса вентилятора, лопатки которого оснащены бандажными полками, образующими замкнутый кольцевой пояс связей примерно на одной трети высоты лопаток от их вершин. Крестиками отмечены собственные частоты системы, укладывающиеся на четко выраженные кривые зависимости их от частоты вращения ротора. Эти частоты получены по результатам спектрального анализа магнитограмм динамических напряжений в колесе, возникающих на тех или иных режимах работы вентилятора вследствие всегда имеющегося широкополосного шума. Кружками отмечены четко проявившиеся резонансные колебания (некоторые из них носили опасный характер). [c.159]

Регулирование индикаторной диаграммы поворотом распределительной оси показано на рис. 12.42. Верхнее изображение показывает обычный способ регулирования гидромашины изменением эксцентрицитета е, т. е. таким смещением распределительной оси относительно кольцевой направляющей, при котором радиусы распределителя, на которых размещаются опорные точки А а В, остаются неизменными (эксцентрицитет меняется смещением оси распределителя вдоль опорной оси). В этом случае опорная ось, т. е. прямая, проходящая через оба центра (распределительной оси и кольцевой направляющей), не меняет своего положения относительно распределителя. [c.386]

Для кольцевой трубы со спиральными ребрами поправочный коэффициент, зависящий от относительного шага навивки ребер Tjd (см. диаграмму 2-7), для всех режимов течения приближенно [2-120] [c.67]

Для эксцентрической кольцевой трубы (см. диаграмму 2-7) коэффициент сопротивления трения как при ламинарном, так и при турбулентном режиме течения зависит от эксцентриситета и относительной ширины кольцевой щели. [c.67]

При несимметричном распределении скоростей за различными фасонными частями, дроссельными устройствами и т. п. для практических расчетов можно частично пользоваться значениями приведенными на диаграммах 5-1 (п. 3) и 5-19 (п. 2). Данные по п, 3 диаграммы 5-1 получены на основании обработки результатов исследований конического диффузора, помещенного за отводами с различными геометрическими параметрами [5-180], а по п. 2 диаграммы 5-19—на основании исследований кольцевых диффузоров, впереди которых искусственно создавалось различное распределение скоростей с помощью специальных сеток [5-127]. [c.192]

В этом состоянии на контуре сечения появляются первые пластические деформации. При дальнейшем увеличении момента напряжения вблизи контура в соответствии с диаграммой Прандтля (рис. 22.1, в) остаются постоянными, равными а приращение момента компенсируется увеличением напряжений во внутренних кольцевых слоях сечения (рис. 22.6, в). При этом внутренняя часть стержня, где напряжения не превышают х г<г ), находится в упругом состоянии и называется упругим ядром. [c.501]

Область двухмерная - Построение интерполирующего полинома 60-62 Образ процесса нагружения 91 Образец с кольцевым надрезом - Диаграмма деформирования материала 258 - Расчетная схема 258 Ожидание математическое случайной величины 393 [c.611]

Для зоны высокого газосодержания (Р> 0,9) построена специальная структурная диаграмма (рис. 37). Самая характерная структура в этой зоне — кольцевая форма течения, называемая [c.117]

Зная плотность ленты (число нитей, приходящихся на I см ширины) и содержание стекловолокна, можно рассчитать толщину отдельного слоя. Результаты таких расчетов для ровинга типа 30 графически представлены на рис. 16.15 [2]. Аналогичные диаграммы могут быть получены и для ровинга других типов. Экспериментально было установлено, что при использовании прядей волокна диаметром G толщина слоя при угловой намотке обычно составляет 0,25. .. 0,38 мм. Слой, полученный кольцевой намоткой, имеет толщину 0,10. .. 0,18 мм. Однако следует отметить, что эти показатели являются приближенными. Средняя толщина слоя будет зависеть от точности, с которой поддерживается заданное соотношение стекловолокна и смолы, количества пор и степени уплотнения материала на оправке. [c.225]

Детерминант слэтеровский 198 Диаграммы кольцевые 298—301 [c.402]

Опишем цикл предлагаемой установки изображенный на Т, S-н Р, i — диаграммах (рис. 8.20). В предлагаемой установке в вихревой трубе происходит сепарация конденсата — жидкой фазы хладагента и отвод части несконденсировавшегося газа. Как уже отмечалось, вихревая труба выполняет роль конденсатора и расширительного устройства с переохладителем. После процесса охлаждения 2"—2 рабочее тело через завихритель 13 подается в вихревую трубу 3 в виде интенсивно закрученного вихревого потока. В процессе энергоразделения повышается температура у периферийного потока, перемещающегося от соплового ввода за-вихрителя 13 к крестовине 7. Температура периферийных масс газа на 30—50% выше исходной. Этот факт и высокий коэффициент теплоотдачи от подогретых масс газа к стенкам камеры энергетического разделения 14 приводит к интенсификации теплообмена и уменьшению потребной поверхности теплообмена у конденсатора, а, следовательно, обеспечивает уменьшение его габаритов и металлоемкости. В приосевом вихре, имеющем пониженную температуру за счет расширения в процессе дросселирования и вследствие реализации эффекта Ранка, происходит конденсация. Образовавшиеся капли влаги отбрасываются центробежными силами на периферию. Часть конденсата вытекает через кольцевую щель 18 в конденсатосборник, а другая уносится потоком и вытекает через кольцевое коническое сопло 9 в камеру сепарации 4. По стенкам камеры сепарации жидкая фаза хладагента стекает и отводится в испаритель 10. Из испарителя 10 жидкая фаза прокачивается насосом 11 через охлаждаемый объект 12, охлаждает его и возвращается в испаритель 10. Из испарителя 10 паровая фаза через сопло 17 поступает в вихревую трубу в центральную ее часть в область рециркуляционного течения и через коническое кольцевое сопло 9 выбрасывается в се-парационную камеру 4, откуда в виде паровой фазы всасывается вновь в компрессор 1, сжимается до необходимого давления и вновь возвращается через теплообменник 2 на вход в вихревую трубу 3. По межрубашечному пространству 16 между камерой энергоразделения 14 и кожухом 15 циркулирует охлаждающая [c.397]

Безразмерный комплекс (7.11) называют (причем чаще в работах зарубежных авторов [10, 69—71], чем отечественных) числом Кутате-ладзе Ки. Сравнение с формулой (5.41) показывает, что для установления кольцевой структуры скорость газа должна превосходить предельную скорость падения крупных капель почти вдвое (константа 3,1 в (7.11) определена на основе опытных исследований). Качественно это может быть объяснено тем, что капли должны уноситься газом вблизи поверхности пленки, где локальная скорость меньше, чем средняя. Для системы вода—воздух при атмосферном давлении и температуре 20 °С формула (7.11) дает граничное значение приведенной скорости газа Wq = 14,6 м/с, хорошо согласующееся с опытными данными. На диаграмме режимов Хьюитта и Робертса (см. рис. 7.10) такой скорости газа соответствует граница кольцевого режима при малых приведенных скоростях жидкости (p w q 5 ). [c.305]

Деформации сдвига в плоскости адгезионной связи измеряются путем определения величины относительного поворота кольцевых частей образца с помощью рычажного механизма. Рычаг 18 своей кольцевой частью закреплен на наружной неподвижной штанге, а рычаг 19 установлен на выступающей части подвижной внутренней штанги Относительное перемещение рычагов измеряется инди катором 20, снабженным тензометрическими датчиками 21 Электросигналы датчика после усиления поступают на коор динату X потенциометра ПДС-021. Таким образом, результа ты испытания регистрируются в виде диаграммы Р — Д5 Для исследования прочности и деформативности адгезионной связи при высоких температурах предусмотрен нагрев образца электрическим радиационным нагревателем 22 трубчатого типа. Электропитание нагревателя осуществляется от сети однофазного тока. Нагрев образца регулируется терморегулятором ВРТ-3, подключенным к понижающему трансформатору ОСУ-20. Шины понижающего трансформатора соединены с водоохлаждающими токоподводами 23, которые через герметичные уплотнения входят в камеру. Нагрев контролируется хромельалюмелевой термопарой 24, которая через герметичное уплотнение выводится за пределы камеры ЭДС термопары измеряется потенциометром КСП-4. [c.165]

Детальный обзор и анализ режимов течения даны в работах Дж. Хьюитта и Н. Холл-Тэйлора [5.1], Г. Уоллиса [5.2], Л. Тонга [5.3], В. А. Мамаева и др. [5.4]. При изучении адиабатных потоков в ряде работ используются координаты р—Fr. Недостатком этого типа диаграмм является малая область существования дисперсно-кольцевого режима, хотя она и может быть несколько увеличена при использовании координат р—Fr [5.4]. [c.121]

Водораспределительная система включает в себя коллектор, оборудованный восемью стояками, по которым поступает вода в радиальные распределительные трубопроводы далее она направляется к соплам верхнего и нижнего ярусов. Разбрызгивающие устройства установлены на отметках 1,5 и 4,0 м. Радиальные трубопроводы каждого яруса оборудованы задвижками, что позволяет регулировать расход воды как на ярусы, так и на секторы. Слив воды с кольцевой диаграммы производился через специальные трубы диаметром 219 мм. Вода в градирне разбрызгивалась соплами конструкции ВНИИГ — Укрэнергочермет, основные характеристики которых приведены на рис. 3.12 и 3.13. Напор воды на входе в градирню был равен 0,10 МПа. Потери воды в системе не превысили 0,005 МПа. Усредненный напор воды на сопла нижнего яруса составил [c.107]

Мультирезонанс — особый случай резонанса, для появлеигш его нужны специфические условия. Однако такие условия, как подмазывает приведенный пример, возможны, особенно для систем, четко проявляющих себя как единые упругие поворотно-симметричные. На рис, 8.8 и 8.9 приведены резонансные диаграммы соответственно рабочего колеса с консольными лопатками (сиектр показан на рис. 6.12) и того же рабочего колеса после оснащения его упругим кольцевым поясом связей, расположенным на периферии лопаток (спектр на рис. 6.24). Введение дополнительной упругой связи увеличивает тенденцию к расположению резонансных частот на одной вертикали, соответствующей некоторой определенной частоте вращения рабочего колеса. [c.150]

Для центрирования внутреннего цилиндра в кольцевой трубе используют продольные или спиральные ребра (см. диаграмму 2-7). Узкая кольцевая труба ( / >о 0,9) с тремя продольными ребра.ми приближенно эквивалентна прямоугольному каналу с отношением сторон flo/ >o 0.06, для которого при ламинарном течении поправочный коэффициент (на основании опытов В. И. Субботина и др. [2-119]) A =f p l,36. [c.67]

Коэффициент Агз для узких кольцевых каналов почти не зависит от отношения d/Dfy и зависит только от эксцентриситета (см. диаграмму 2-7, график г, для dlDo = Q,5 и dlDo>Q,l). [c.68]

Для преобразования динамического давления за выходным лопаточным венцом осевых турбомашин (вентиляторов, компрессоров, турбин) широко используются кольцевые диффузоры, которые вьшолняют как с прямолинейными образующими (осекольцевой диффузор, рис. 5-26), так и с криволинейными образующими (радиально-кольцевой диффузор, диаграмма 5-20) или комбинированными (осерадиально-кольцевой диффузор, диаграмма 5-20). [c.204]

Степень расширения осекольцевого диффузора определяется по формулам, приведенным на диаграмме 5-19, а радиально-кольцевого диффузора — на диаграмме 5-20. [c.204]

В данном разделе рассматривается один тип радиально-кольцевого диффузора с контуром криволинейной части, построенным по дугам окружности с / i/Ao=l,5 и Ло/Лд = 2,0 (см. диаграмму 5-20), и один тип осерадиально-кольцевого диффузора с контуром криволинейной части, выполненным на основе дуги эллипса (см. диаграмму 5-20 и рис. 5-27) с полуосями [c.204]

Коэффициенты полного сопротивления радиально-кольцевых и осерадиально-кольцевых (комбинированных) диффузоров выпускных патрубков турбомашин (см. пп. 84—89 пятого раздела), установленных на всасывании и выбрасывающих поток в большой объем, приведены на диаграмме 11-10. [c.503]

Сопротивление циклона существенно снижается при уменьшении закручивания потока в выходном патрубке. Последнее достигается установкой специального раскручива-теля (см. схему а диаграммы 12-2) перед выходньп л патрубком или кольцевого диффузора на выходе из патрубка. Кольцевой диффузор эффективен как при работе циклона с выходом потока в большой объем (см. схему 6 диаграммы 12-2), так и при работе в сети (см. схему в диаграммы 12-2). Применять вместе раскручиватель и кольцевой диффузор нецелесообразно. [c.567]

Диаграмма характеристик в плоскости годографа (см. приложение 2) используется для приближенных расчетов плоских сверхзвуковых течений. С этой целью в плоскости годографа наносят отрезки характеристик двух семейств на одинаковом и достаточно малом расстоянии друг от друга. Для практического использования достаточна часть кольцевой области, расположенная в секторе с углом 90°. Заметим, что любая окружность в плоскости годографа представляет собой линию постоянного модуля скорости, а любой луч, идущий из центра О, определяет направление вектора скорости в данной точке. Внутренняя окружность разбивается на градусы отсчет угла ведется от горизонтальной оси плоскости годографа (положительные углы откладываются вверх, а отрицательные — вниз). Каждой эпициклоиде приписывается номер, показывающий угол луча, продолл<ением которого служит рассматриваемая эпициклоида. Эпициклоиды первого семейства, идущие вверх, имеют индекс 1 (Юь 20ь 30, и т. д.), идущие вниз обозначены индексом 2 (IO2, 262, ЗО2 и т. д.). [c.115]

Кольцевая трещина, развившаяся по механизму ползучести, была выявлена в районе углового шва со стороны корпуса тройника в ЗТВр сварного соединения (рис. 5.14, точка А). Уровень эквивалентных напряжений составлял Оэк, = 80,5 МПа, что было установлено графическим способом от точки пересечения вектора наработки с диаграммой исходной долговечности сварного соединения с последующим проектированием вектора на ось напряжения а. [c.285]

В данной книге излагаются главным образом результаты исследований авторов по созданию эффективных методик определения характеристик тре-щиностойкости (V, Kiai материалов и рекомендации для инженерной практики. В основе предлагаемых методик находится испытание цилиндрического образца с внешней кольцевой трещиной на растяжение, изгиб или усталостное разрушение путем кругового изгиба. Значительное внимание уделено проблеме динамических (ударных) испытаний образцов с трещинами, а также построению диаграмм усталостного разрушения. [c.7]

Вопросы, которые возникают на третьем этапе расчета на прочность и долговечность, еще мало изучены и не нашли достаточно полного теоретического описания. На основании анализа результатов большого числа экспериментальных исследований (см., например, [145]) установлено, что одной из основных характеристик усталостного распространения трещин являются так называемые диаграммы усталостного разрушения (ДУР), которые представляют собой графическую зависимость скорости распространения усталостной трещины от величины коэффициента интенсивности напряжений. В гл. IV и VIII настоящей работы предлагаются методики построения таких диаграмм на основании исследования усталостного распространения внешней кольцевой трещины при циклическом изгибе цилиндрического образца. [c.11]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...