Коэффициент потерь статического трения

Для исследуемого ГДТ в соответствии с рекомендациями [13] были приняты следующие значения коэффициентов потерь на удар для штампованных лопастей насоса и турбины у,= у2=1. для профилированных лопастей реактора уз=0,65. Коэффициент потерь на трение тр зависит от режима движения рабочей жидкости и не может быть принят постоянным при расчете разгона системы с ГДТ. Поэтому была использована экспериментальная зависимость Tp=/(Q) (рис. 12), полученная по экспериментальной статической характеристике ГДТ (см. рис. 10) и геометрии его рабочей полости (рис. 13). [c.36]

Для проверки эффективности предложенной математической модели нестационарного турбулентного течения в тракте были проведены эксперименты на специальной динамической установке. Исследовалось течение воды в трактах, имеющих одинаковую длину 6,3 м и диаметры 10 и 4 мм. В оба тракта вода подавалась из одного коллектора, перед которым был установлен дроссельный пульсатор. Подача воды в тракты из общего коллектора обеспечивала одинаковые входные условия и идентичность возмущений в трактах. На концах трактов были установлены дроссельные диафрагмы, диаметр отверстий в которых подбирался из условия обеспечения в обоих трактах м/с. Колебания давления измерялись малоинерционными индуктивными приборами, расположенными как на входе, так и на выходе каждого тракта перед диафрагмами. До начала экспериментов с гармоническими возмущениями были проведены статические проливки на разных расходах для определения коэффициентов потерь на трение в трактах и характеристик дроссельных диафрагм. [c.112]

Задача 5-19. В трубопроводе диаметром d и длиной / под статическим напором Н движется жидкость с кинематическим коэффициентом вязкости v. Получить выражение для критического напора, при котором происходит смена ламинарного режима турбулентным, учитывая в трубопроводе только потери на трение. [c.125]

В схемах поступательного движения приведенные нагрузки выражаются силами, в схемах вращательного движения — крутящими моментами. Приведение нагрузок в механизмах осуществляется с помощью передаточного числа соответствующей передачи. Потери на трение в передачах, пропорциональные статическим нагрузкам, учитывают с помощью коэффициентов полезного действия (о КПД передач см. соответствующие разделы справочника). Величину КПД механизма при разгоне и торможении можно считать одинаковой, если в кинематической схеме отсутствуют червячные или винтовые передачи. [c.122]

Коэффициент полезного действия привода прокатного стана зависит от его конструкции и обычно равно 0,75—0,85. Таким образом, основной составляющей статического момента является момент прокатки, остальное — потери на трение и холо Стой ход. [c.54]

Это уже вносит ошибки, ибо потери на трение ири "холостом ходе и под нагрузкой неодинаковы. Снижает точность измерения и 1х> обстоятельство, что отсчет производится в момент трогания с места так как, с одной стороны, статический коэффициент трения выше кинематического и, следовательно, в расчете потерь на трение появятся дополнительные ошибки с другой стороны, сама сила резания является функцией скорости. Поэтому результаты определения ее таким способом будут истинными только для очень малых скоростей резания. [c.9]

Таким образом, результаты экспериментов показывают, что потери и коэффициенты поглощения в системе слабо зависят от статического поджатия полумуфт, а максимальное относительное проскальзывание не превышает 0,2 мкм. Основные потери энергии в системе происходят на поверхностях контакта полумуфт. На внутреннее трение в металле расходуется от 1 до 20% общих потерь в системе. [c.89]

Длина начального участка в наших исследованиях, как показали измерения, при всех режимах не превышала величины 0,3-f-0,7 и. Рабочим участком канала считалась часть канала, заключенная между сечением, удаленным от входа на расстояние 0,7 ж, и сечением, удаленным от выхода на 0,4 м. В опытах изучалось лишь установившееся движение воздуха. При анализе потерь давления вдоль канала использовались лишь данные, полученные на рабочем участке канала. В середине рабочего участка на статоре был установлен датчик тангенциального трепия. Профили скоростей измерялись по всей длине канала через каждые 300 мм, что давало возможность проследить трансформацию профилей на начальном участке и выявить зону установившегося течения. Распределение статических давлений на рабочем участке канала имело линейный характер. Для участка установившегося движения при чисто турбулентном режиме течения воздуха значение коэффициента осевого трения вычислялось по формуле [c.410]

Гидродинамические силы. При анализе динамики роторов, опирающихся на подшипники скольжения, необходимо решать совместную задачу теории колебаний и гидродинамики. Гидродинамическая сторона задачи сводится к решению ряда уравнений гидродинамической теории смазки при неустановившемся течении, окончательной целью решения которых, как правило, является определение так называемых статических и динамических характеристик. Статические характеристики определяют кривую стационарных положений цапфы, расход смазки, потери мощности на трение. Динамические характеристики (коэффициенты) определяют действующие на цапфу дополнительные силы, возникающие при малых перемещениях цапфы из стационарного положения. Знание этих коэффициентов позволяет решать задачи устойчивости и линейные задачи вынужденных колебаний при внешних периодических нагрузках, малых по сравнению со статической нагрузкой. [c.160]

Потери полного давления в суживающемся сопле на всех режимах работы невелики и определяются в основном трением потока о стенки. Эффективность суживающегося сопла при расчете эжектора удобно характеризовать коэффициентом скорости, равным от-нощению скоростей газа на срезе сопла в случае реального и идеального (изоэнтропического) истечений при одном и том же отношении статического давления р] на срезе сопла к полному давлению р1 на входе в него, т. е. [c.181]

Довольно часто в литературе высказывается ошибочное мнение, что динамический коэффициент запаса р>рст, где рст — статический коэффициент запаса ФС. Исследованиями, выполненными в МАМИ и ряде других организаций, было установлено, что в действительности р<рст. Это объясняется потерями осевого усилия в направляющих дисков при включении ФС и меньшим коэффициентом трения скольжения /т по отношению к коэффициенту трения покоя f .n [c.287]

Необходимая площадь приемного сопла / определяется из уравнения статической характеристики привода (111.52). Для этого необходимо, выбрав рабочую жидкость и ее параметры, рассчитать коэффициент 72 по формуле (П1.39) для клапана динамического действия или по формуле (П1.41) для струйной трубки. Затем нужно рассчитать по формуле (111.35) или задать ориентировочно коэффициент I падения силы трения от скорости. Пренебрегая потерями давления по длине трубопроводов и в местных сопротивлениях или учитывая их ориентировочно путем некоторого увеличения скоростей слежения относительно заданных величин, на основании выражений (111.46) и (111.52) нетрудно получить формулу для площади приемного сопла. При холостом ходе следящего привода [c.89]

Газодинамическая и тепловая эффективность решеток турбин включает коэффициент профильных потерь, угол выхода потока из решетки, распределение статического давления и коэффициента трения по внешнему контуру профиля. В охлаждаемых лопатках турбины с простейшей открытой схемой охлаждающий воздух выпускается через щель в выходной кромке профиля, взаимодействует со следом за решеткой и изменяет его структуру. Современные методы расчета течения в решетках турбомашин представлены в [1 ]. Экспериментальные исследования приведены в [1, 5, 6]. Анализ струйных турбулентных течений представлен в [7], в которой использованы различные расчетные методы полуэмпирические модели [7] интегральные методы в моделях тонкого пограничного слоя и сильного взаимодействия [8] частные аналитические решения уравнений Навье - Стокса [9] совместно с моделями турбулентности [10]. [c.12]

Значения коэффициентов т)т и т)к приведены выше (см. 2.2). Гидравлическая неравномерность связана с неодинаковыми значениями суммы коэффициентов сопротивления по отдельным виткам, значений нивелирных напоров, а также с тем, что в ряде случаев на входе в отдельные витки и выходе из них устанавливаются неодинаковые давления. Это имеет место, когда рабочая среда поступает в трубы пучка из раздающего коллектора и направляется затем в собирающий коллектор. При одностороннем подводе и отводе рабочей среды возможны две схемы присоединения коллекторов схема Z (рис. 2.17, а) и схема П (рис. 2.17, б). Если подводящих линий две или несколько, вся секция может быть разбита на пучки, в каждом из которых осуществляется одна из этих схем. Во всех случаях во входном коллекторе статическое давление Рс.к в направлении движения среды возрастает, увеличиваются при этом и потери давления на преодоление сопротивлений Дртр. В выходном коллекторе потери на трение также возрастают в направлении движения среды, но при этом в том же направлении рс.к уменьшается. [c.67]

Уменьшаются потери на трение по сравнению с потерями у подшипников скольжения, работающих при граничной смазке или при жидкостной смазке. Применение подшипников качения, как правило, повышает КПД машины. Коэффициент трения подшипника качения сравнительно мало изменяется в большом диапазоне нагрузок и окружных скоростей. Статический момент подшипника лишь на 30. .. 50 % превышает момент трения при установившемся движении, в то время как в подшипниках скольжения он в 15 раз выше. В связи с этим особенно целесообразно устанавливать опоры качения в узлах машин, работающих с частыми пусками и остановками. [c.331]

Пример 3. На участке цилиндрической трубы между двумя сечениями i и 2 в результате гидравлических потерь (трение, местные сопротивления) снижается полное давление движущегося газа. Потери полного давления между сечениями 1 а 2 оцениваются величиной коэффициента сохранения полного давления а = р /р < 1. Определить характер изменения скорости и статического давления газа в трубе при отсутствии теплообмена с вяещней средой. Запишем, воспользовавшись формулой (109), условие равенства расходов газа в сечениях i и 2 [c.239]

При нроектировании эжектора важно правильно выбрать длину камеры смешения, обеспечивающую достаточно полное выравнивание поля скорости в поперечном сечении потока. Расчет показывает, что при неполном смешении, когда коэффициент поля на выходе из камеры т>1 (см. 2), эффективность эжектора ухудшается при заданном давлении на выходе р4 снижается разрежение на входе в камеру, падает коэффициент эжекции и выигрыш в тяге. Если не учитывать трения о стенки, то максимальный эффект соответствует т -> 1, т. е. неограниченному увеличению длины камеры. В действительности, однако, существует конечное оптимальное значение длины камеры, так как при малой неравномерности поля скорости полезный эффект, получаемый за счет дальнейшего выравнивания, не компенсирует возрастающих гидравлических потерь. Экспериментально это определяется по наличию максимума статического давления смеси на некотором конечном расстоянии от входа в [c.564]

Метод К. А. Ушакова (1936, 1938) был разработан, исходя из того, что вентилятор предназначен для получения определенного перепада давлений. Величина расчетной циркуляции находилась из уравнения, справедливого для идеальной жидкости, но через величину расчетного давления, увеличенного против заданного за счет потерь трения, в зазоре и влияния решетки. Через расчетную циркуляцию по формуле вихревой теории опредялялась потребляемая вентилятором мощность. По величине мощности находилась скорость закручивания на внешнем радиусе, и далее кинематика потока определялась из условия радиального равновесия закрученного потока идеальной жидкости при постоянной осевой скорости. Коэффициент осевой скорости предлагалось выбирать в пределах 0,25—0,35 с тем, чтобы получить достаточно высокий статический кпд вентилятора, хотя и отмечалось, что при больших значениях коэффициента осевой скорости полный кпд увеличивается. Величина относительного диаметра втулки оценивалась по расчетному коэффициенту циркуляции. Спрямляющий аппарат рассчитывался на величину циркуляции скорости закручивания потока за рабочим колесом (взятой с обратным знаком). [c.837]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...