Скорость закручивания

Если решетка, расположенная в первом квадранте, защемлена вдоль края Xi = О, то вдоль этого края скорости вращения dip, а потому и скорости закручивания —д 2Р должны равняться нулю. Поэтому главные скорости кривизны имеют направления осей координат и 2 = 0- Это означает, что вблизи защемленного края л , = О балки должны располагаться в направлении оси Хх и скорость прогибов дается формулой [c.65]

Таким образом, действующий на насосное колесо момент увеличивает главный момент количества движения массовой подачи жидкости. Как видно из уравнения (14.5), вращающий момент обуславливается плотностью жидкости, теоретической подачей и значениями величин радиусов и скоростей закручивания в выходном и входном сечениях колеса. [c.228]

Как видно из (251), вращающий момент оказывается не зависящим от формы лопаток и обусловливается значениями величин радиусов и скоростей закручивания жидкости в выходном и входном сечениях. [c.235]

Значения момента и напора у реальной турбомашины будут меньше определяемых уравнениями (251)—(255), так как действительные значения расхода (или подачи) и скорости закручивания будут меньше теоретических за счет сужения проточной части колеса лопатками, утечек жидкости, потерь напора и наличия вихрей в межлопаточных каналах [2]. [c.235]

Устройство машины позволяет производить нагружение образца с малой или большой скоростями. Закручивание возможно только по часовой стрелке. Если необходимо произвести закручивание [c.206]

Из этого уравнения определяют скорость закручивания на внешнем радиусе С2о/ окружную скорость берут из соображений прочности. [c.594]

Номинальный диаметр, мм Длина образца I, мм Скорость закручивания, об-с [c.115]

Номинальный диаметр, мм Длина образца мм Скорость закручивания, об с [c.115]

Рассмотрим теперь влияние скоростей закручивания следа, которое обусловлено крутящим моментом, создаваемым несущим винтом. У винта, приводимого во вращение через вал, мощность н крутящий момент связаны соотношением Р = QQ, где Q — частота вращения вннта. Таким образом, несущий винт должен передавать воздуху в следе кинетическую, энергию вращения, соответствующую крутящему моменту. Для несущих [c.55]

Минимальная скорость закручивания потока имеется около оси вращения и возрастает к периферии по закону твердого тела. [c.82]

Степень затухания скорости закручивания устанавливалась шаровой насадкой при замере абсолютных значений тангенциальной скорости в точках равновеликих плош адей трех сечений, расположенных на расстоянии одного, двух и четырех диаметров аппарата от лопаточной решетки. [c.106]

Величина практической циркуляции определяется коэффициентом падения скорости закручивания, представляющим собой отношение фактической тангенциальной скорости к теоретически рассчитанному ее значению. [c.107]

На рис. 3—5 представлены зависимости коэффициентов падения скорости закручивания и аэродинамического сопротивления от входной скорости потока в решетке и характер распределения безразмерных величин осевой тангенциальной скоростей, статического давления и произведения RVu по точкам равновеликих площадей сечений /—I, II—II и IV-IV. [c.108]

Абсолютные значения коэффициентов аэродинамического сопротивления и падения скорости закручивания (рис. 3, 4) не зависят от входной и условной скоростей потока в аппаратах. [c.109]

При увеличении относительного шага от 0,58 до 0,82 (решетки НР-1-2) происходит снижение скорости закручивания и повышение коэффициента аэродинамического сопротивления от 15,1—16,3 до 17,1—18,5. [c.109]

Рис. 4. Изменение коэффициента падения скорости закручивания от входной скорости для решеток HP 1—4 —номера решеток

В продольной оси пылеотделителя на расстоянии от одного до четырех диаметров происходит незначительное затухание скорости закручивания и увеличение статического давления, что, очевидно, связано с уменьшением величины центробежной силы в зоне отсасывающего кольца. [c.113]

Здесь 0) (а + ф) — крутка стержня, т. е. скорость закручивания стержня при продвижении вдоль его оси. Это следует из предпоследней группы соотношений в параграфе 15.8. [c.243]

Необходимо указать, что адиабатическая кривая на рис. 5 имеет максимум при ф = ф/. Затем пластическая деформация локализуется. Такое явление часто наблюдается в экспериментах при высоких скоростях закручивания. [c.233]

Рассматривается два случая когда трубка пустая и когда она заполнена водой. В каждом случае трубка растягивается в направлении своей оси и, кроме того, при постоянном растяжении она. еще закручивается, причем скорость закручивания меняется. Требуется выяснить, в каких случаях волны на поверхности трубки будут сглаживаться (устойчивость) и в каких они будут нарастать (неустойчивость). [c.384]

Тангенциальная проекция абсолютной скорости с представляет собой скорость закручивания потока до поступления его в рабочее колесо В современных насосах обеспечивается вход на колесо без предварительного закручивания (радиальный вход). Тогда тангенциальная скорость на входе равна нулю и [c.195]

Так как скорость закручивания представляет собой проекцию-абсолютной скорости на направление окружной скорости [c.25]

Здесь произведение плотности р на элементарный расход aL есть масса произведение массы на скорость закручивания составляет количество движения, а произведение количества движения на радиус г — момент количества движения. [c.25]

Отношение скорости закручивания к окружной скорости назовем коэффициентом закручивания [c.26]

При уменьшении числа лопаток активность воздействия колеса <на поток понижается, скорость закручивания потока на выходе сги уменьшается, а следовательно, при неизменном Ыг уменьшаются [c.27]

Цилиндрический кожух осевого нагнетателя (обечайку) для понижения скорости потока на выходе и преобразования динамического давления в статическое целесообразно снабжать осевым диффузором (рис. 17). Часто для преобразования динамического давления скорости закручивания в статическое применяется спрямляющий аппарат, устанавливаемый непосредственно за осевым колесом и состоящий из плоских или профилированных лопаток, образующих продольные каналы. [c.31]

Тангенциальная скорость потока на выходе из колеса (скорость закручивания) без учета влияния конечного числа лопаток [c.34]

Скорость закручивания потока при выходе ив колеса с учетом влияния конечного числа лопаток будет меньше, и обычно [c.34]

За лопаткой на том же радиусе окружная скорость останется неизменной, т. е. и2 = 1=ы, по вследствие появления скорости закручивания с скорость Х1)2 и абсолютная скорость Сг несколько отклонятся в сторону вращения, хотя ввиду неразрывности потока нормальная составляющая этой абсолютной скорости с2а=с = с. [c.43]

Для использования динамического давления скорости закручивания направляющий аппарат (спрямляющий) ставят и за колесом второй ступени. [c.46]

Проекция абсолютной скорости в формуле (П.28) представляет собой скорость закручивания потока жидкости до того, как жидкость поступила в рабочее колесо. [c.70]

Кручение круглого стержня в предположении закона гиперболического синуса для скоростей. Законы деформирования твердых тел при повышенных температурах можно изучать при помощи испытаний тонких стержней на кручение или изгиб при различных скоростях закручивания или изгибания. В качестве последнего примера обратимся к рассмотрению кручения круглого стержня с различными скоростями закручивания, предположив, что для материала справедлив закон гиперболического синуса. Обозначим через 0 угол относительного закручивания двух сечений, отстоящих друг от друга на единицу длины, и че рез 0 — скорость закручивания. Скорость сдвига V на расстоянии г от оси запишем как [c.456]

Относительный диаметр втулки определялся из условия равенства скорости закручивания потока и окружной скорости лопатки у втулки. [c.837]

Необходимость повышения расчетного коэффициента давления привела к увеличению густоты решетки и относительного диаметра втулки, к необходимости устанавливать спрямляющий аппарат для преобразования кинетической энергии скорости закручивания в статическое давление. [c.837]

Момент вязкого демпфирования про- О порционален скорости закручивания вала демпфера. Сущность расчета демпфера состоит в том, чтобы получить целесообразные характеристики, предста1вленные на фиг. 140, б, т. е. [c.323]

При переходе прямолинейного движения газа в посту пате льно-враща-тельное, симметричное продольной оси, появляется тангенциальная составляющая или скорость закручивания потока, возникают центробежные силы и прирост статического давления в радиальном направлении. [c.106]

С увеличением относительного шага отн ДО 0,62—0,72 происходит незначительное уменьшение коэффициента падения скорости закручивания 8тот и повышение коэффициента аэродинамического сопротивления от = 14,4 до прив = 15,0. Решетки с углом установки лопаток на входе 60° и отн = 0,56 -г-0,58 имеют максимальное значение 8тот = 0,723 при Еприв = 12,8. [c.109]

Определены оптимальные величины относительного шага отн = t Hx = = 0,56 0,58, углов установки лопаток на входе Р лоп = 45 -г- 60 и выходе Рглоп = 15° потока, коэффициентов падения скорости закручивания 8тот = 0,75 0,85 и аэродинамического сопротивления прив = 13 -f-14,5. [c.111]

В настоящее время для качественной регулировки центробежных нагнетателей с большим успехом используют устанавливаемые перед всасывающими отверстиями конструктивно простые и компактные направляющие аппараты (рис. 69), при повороте лопаток которых изменяется скорость закручивания при входе потока в колесо. Следствием этого является уменьшение и величины теоретического давления (Р-, = рЩСги— iu), и пропорциональной ему гидравлической мощности N=p L Следует отметить, что при таком способе уменьшения производительности может быть достигнуто существенно меньшее снижение к. п. д., чем при дроссельной регулировке. [c.88]

Величины j os ag и с, os j есть проекции скоростей g и с, на напраиле-нне окружной скорости. Они являются касательными (тангенциальными) скоростями, или скоростями закручивания потока на выходе из колеса и ка входе в него. Обозначая эти скорости соответственно gu и Сщ, можно написать [c.152]

Метод К. А. Ушакова (1936, 1938) был разработан, исходя из того, что вентилятор предназначен для получения определенного перепада давлений. Величина расчетной циркуляции находилась из уравнения, справедливого для идеальной жидкости, но через величину расчетного давления, увеличенного против заданного за счет потерь трения, в зазоре и влияния решетки. Через расчетную циркуляцию по формуле вихревой теории опредялялась потребляемая вентилятором мощность. По величине мощности находилась скорость закручивания на внешнем радиусе, и далее кинематика потока определялась из условия радиального равновесия закрученного потока идеальной жидкости при постоянной осевой скорости. Коэффициент осевой скорости предлагалось выбирать в пределах 0,25—0,35 с тем, чтобы получить достаточно высокий статический кпд вентилятора, хотя и отмечалось, что при больших значениях коэффициента осевой скорости полный кпд увеличивается. Величина относительного диаметра втулки оценивалась по расчетному коэффициенту циркуляции. Спрямляющий аппарат рассчитывался на величину циркуляции скорости закручивания потока за рабочим колесом (взятой с обратным знаком). [c.837]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...