Удельная загрузка топлива

Время удвоения ядерного горючего в быстрых реакторах определяется удельной теплонапряженностью, удельной загрузкой топлива и коэффициентом воспроизводства КВ. Физические характеристики быстрых реакторов могут быть улучшены за счет повышения тепло-напряженности активной зоны и увеличения удельной концентрации ядерного горючего. [c.13]

В гл. I отмечались технико-экономические преимущества реакторных систем на расплавах солей, обусловленные специфическими свойствами солей в условиях работы реактора. При использовании расплавленных солей не требуется высокого давления в реакторе, отпадает необходимость в сложных тепловыделяющих элементах с их оболочками, почти в три раза уменьшается удельная загрузка топлива, отсутствуют напряженные поверхности теплообмена в активной зоне, лимитирующие температуру топлива, появляется возможность непрерывной регенерации топлива, увеличивающей длительность кампании реактора. [c.167]

Удельная загрузка топлива начального обогащения, отнесенная на 1 кВт тепловой мощности реактора (<7т) или на 1 установленный кВт электрической мощности ( э), может быть выражена следующими соотношениями [c.107]

Удельная загрузка топлива 106—107 [c.476]

Процесс непрерывной замены отработавшего топлива свежим увеличивает глубину выгорания примерно в 1,5 раза по сравнению с глубиной выгорания топлива в неподвижной зоне. Повышается при этом и радиационная безопасность ядерного реактора, поскольку отпадает необходимость в компенсации начальной избыточной реактивности стержнями СУЗ. Реализация принципа одноразового прохождения активной зоны значительно уменьшает удельный расход урана, а также удельную загрузку ядерного горючего. [c.7]

Мгновенное значение объемного коэффициента неравномерности энерговыделения kv —kz k в значительной мере характеризует ядерно-физическое и конструкционное совершенство активной зоны, определяет удельную загрузку реактора топливом, отнесенную к тепловой или электрической мощности реактора (т/кВт), и тем самым влияет на основные экономические показатели АЭС (затраты на топливную загрузку, габаритные параметры, капиталовложения в оборудование реакторов и т. п.). [c.107]

Начальная нагрузка и ежегодная потребность в топливе. Удельная загрузка gt или [см. формулы (4.12) и (4.13)] определяет начальную загрузку топлива в реактор, необходимую для ввода АЭС в эксплуатацию [c.108]

Правильная шихтовка материалов и рациональная загрузка шихты являются важными мероприятиями в проведении процесса скоростной плавки. При увеличении производительности печи снижается и удельный расход топлива. [c.46]

Нагретые заготовки выгружают через окно 8. Обычно загрузку холодных и выгрузку нагретых заготовок производят одновременно. Удельный расход топлива составляет примерно 5500 — 7500 кдж/кг (1375—1875 ктл/кг) без использования тепла отходящих продуктов горения на нагрев воздуха. При наличии рекуператора удельный расход топлива снижается примерно на 25%. Потери металла на угар составляют около 2% на нагрев и 0,5—1% на каждый последующий подогрев. [c.307]

Отклонение производительности (загрузки) печи от нормальной (средней), для которой определен удельный расход топлива удельный расход топлива тем выше, чем больше отклонение от нормальной (средней) производительности. [c.144]

Значения коэффициента, учитывающего увеличение удельного расхода топлива в зависимости от колебания загрузки печи [c.144]

Подбор для каждого вида изделий капселей надлежащих размеров имеет важнейшее значение в использовании кубатуры печей и повышения выпуска продукции. Коэффициент использования кубатуры печей, показывающий количество продукции, загруженной на 1 печной камеры или канала, определяет производительность завода, удельный расход топлива и другие технико-экономические показатели. Съем продукции с 1 печной камеры или канала при обжиге тонкокерамических изделий зависит от плотности загрузки печи капселями и плотности загрузки последних изделиями. Однако слишком плотная установка капселей в печи замедляет циркуляцию печных газов, приводит к медленному и неравномерному обжигу. Коэффициент заполнения печных камер капселями, определяющий благоприятные условия циркуляции газов в печной камере, колеблется около 65%, а для каналов туннельных печей —около 60% их объема, в зависимости от размеров печи и системы отопления. [c.495]

Лн > %г удельный расход топлива на 1 кВт номинальной мощности за 1 ч при нормальной загрузке или при холостой работе, кг/кВт-ч т)д — коэффициент использования двигателя по мощности [c.281]

В процессе обкатки регулируют частоту вращения коленчатого вала, срабатывание регулятора предельной частоты вращения, давление сжатия в каждом цилиндре, равномерность загрузки цилиндров, приведенную мощность. Определяют удельный расход топлива дизелем. Все параметрические данные дизель-генератора в процессе испытаний фиксируют в журнале испытательной станции. [c.273]

Чем больше вес загрузки шихты, тем меньше удельный расход топлива. Иногда устраивали ванны на 500—600 и даже 1000 кг единовременной загрузки шихты. В печь приведенных размеров загружается 200—250 кг шихты. [c.349]

На рис. 10.14 сопоставлены радиальные распределения удельного тепловыделения в медианной плоскости при выгорании 23000 Мвт сутки т для описанных выше трех методов загрузки топлива. Для одноразовой загрузки представлены две кривые, соответствующие началу и концу кампании реактора. Видно, как распределение тепло-вьщеления меняется в процессе работы реактора. Для других двух способов перегрузки топлива это распределение остается постоянным во времени. Радиальное распределение тепловыделения при аксиальных перегрузках в двух направлениях идентично начальному распределению при одноразовой загрузке. Преимуществом этого метода по сравнению с методом одноразовой загрузки является равномерное выгорание всех топливных элементов. Если кампания реактора ограничена максимальным выгоранием топлива, то при одноразовой загрузке кампания существенно меньше, чем кампания при двух других способах. Еще одно преимущество стратегии аксиальных перегрузок в двух направлениях — лучший баланс нейтронов, так как в течение кампании нейтроны не теряются в результате захвата поглотителями регулирующих стержней. [c.449]

На средневзвешенную себестоимость электроэнергии в энергосистемах решающее влияние оказывает топливная слагающая электроэнергии, производимой тепловыми электростанциями. Удельный вес тепловых электростанций в общей мощности электростанций всей страны превышает 80%, а топливная слагающая в себестоимости производимой ими энергии достигает 70%. Это имеет особое значение для оптимизации загрузки тепловых электростанций, с одной стороны располагающих оборудованием разных параметров и соответственно разных к. п. д., а с другой — использующих многие виды топлива с различной стоимостью. [c.263]

Экономические показатели АЭС характеризуются высокими удельными капиталовложениями и относительно низкой величиной топливной составляющей. Поэтому любые простои блоков АЭС очень убыточны. Это обстоятельство особенно усилилось за последние годы, когда удельные капиталовложения в АЭС значительно возросли (в основном в связи с ужесточением требований по безопасности и охране окружающей среды и одновременно в несколько раз возросла стоимость жидкого топлива, В сложившейся в настоящее время топливной ситуации, когда угольная промышленность не поспевает за возрастающим спросом, в большинстве стран, так же как и в европейской части СССР, любая недовыработка электроэнергии па АЭС покрывается даже при наличии достаточных резервных мощностей за счет дополнительной загрузки мазутных блоков, сжигающих дорогое топливо. Это приводит к очень большим убыткам., связанным с простоем блоков АЭС для блока мощностью 1000 МВт, например, убытки от простоя но существующим оценкам составляют от 300—500 тыс. амер. долл. в день (ФРГ, Англия) и до 1 млн. долл. в день (США). [c.5]

Расчеты с целью упрощения проводились при закрытых отборах Т. Это также не изменяет полученных выводов. Как уже отмечалось ранее, при наблюдаемых соотношениях отопительных и промышленных паровых нагрузок на ТЭЦ, как правило, устанавливаются турбины обоих типов — Т и ПТ. У турбин Т удельная выработка электроэнергии на единицу отпущенной теплоты Зт, а следовательно, и экономия топлива больше, чем на такую же единицу теплоты пара, отпущенного из отопительного отбора турбины ПТ. Кроме того, удельная стоимость турбоустановок Т с котлом (180—200 руб/кВт) меньше стоимости турбоустановок типа ПТ (220—240 руб/кВт). Поэтому вытеснять отопительные отборы турбин Т отборами турбин ПТ, как правило, не экономично. Только часть зимнего времени, повысив давление в отборе Т турбин ПТ до возможно высокого предела (а это уменьшает Эт), можно им несколько догревать сетевую воду после турбин Т при ступенчатом ее подогреве. Как показали расчеты, при наличии турбин Т на ТЭЦ и оптимальном их количестве отопительный отбор турбин ПТ может использоваться только в ограниченном количестве в зимнее время. Но зимой и отборы турбин П работают с весьма высокой и даже предельной загрузкой (см. рис. 4.6). В итоге возможная дополнительная экономия топлива, которую может дать использование отопительных отборов турбин ПТ, относительно невелика, С учетом перерасхода топлива и приведенных затрат, которые получаются из-за излишнего числа турбин ПТ на ТЭЦ, суммарная экономия как топлива, так и приведенных затрат по ТЭЦ в целом будет снижена. [c.107]

Энергонапряженность и удельная загрузка топлива. Предельно допустимая энергонапряженность ядерного топлива в энерге-тических реакторах на единицу массы урана начального обогащения в основном определяется тремя факторами концентрацией делящихся нуклидов в топливе, т. е. значением выбранного начального обогащения принятой топливной композицией и конструкцией твэла организацией теплосъема, обеспечивающего отвод тепла теплоносителем от самых энергонапряженных твэлов и ТВС. Предельные условия теплосъема зависят от степени дисперсности и равномерности распределения делящихся нуклидов в сердечнике твэлов, теплопроводности топливной композиции и материала оболочек, от физических свойств теплоносителя, выбранных режимов и параметров охлаждения твэлов. [c.106]

Дополнительные затраты при модернизации блоков слагаются из а) единовременных затрат на модернизацию б) повышения ремонтных расходов в) увеличения удельного расхода топлива в связи с дополнительными режимными остановами и пусками блоков. Положительный эффект вследствие модернизации состоит в снижении расхода более дорогого топлива в европейской секции ЕЭЭС за счет дополнительных остановов блоков на ночь и на выходные дни (с повышением загрузки КЭС на дешевом топливе в восточных ОЭЭС). [c.101]

Если в данной энергосистеме требуется Э квт-ч и Q мгкал, то недовыработка электроэнергии при обычных ТЭЦ водяного пара 43 = 3 — 3 должна покрываться конденсационным, хвостом . Это, понятно, невыгодно с точки зрения топливного баланса района, так как при загрузке конденсационного хвоста" соответственно увеличится удельный расход топлива на выработанный квт-ч. [c.225]

Расход условного топлива у. т.) по последним испытаниям равен 12,6 кг на плановую тонну (т. е. при снижении влажности на 6%), что на 3% превышает норму у. т., установленную по проектным данным для шахтных сушилок (12,2 кг/пл. т.). Следует отметить, что расход топлива может быть уменьшен за счет проведения некоторых мероприятий (полной загрузки сушилки, улучшения тепловой изоляции, максимальной подачи рециркулирующего зерна и т. д.). Нельзя не обратить внимание и на то обстоятельство, что здесь сравниваются фактические данные расхода топлива на пневмогазовой сушилке с проектными нормами расхода топлива на шахтных сушилках. Бесспорно, удельный расход топлива в пневмогазовых сушилках во всяком случае не выше такового в шахтных. [c.87]

Мощность ГТД регулируется изменением давления газа в замкнутом контуре. Так, если при выпуске части газа из контура давление перед компрессором уменьшено в 2 раза, то согласно формуле (6-19) примерно в 2 раза уменьшится и мощность ГТД. При этом остаются практически неизменными все величины, от которых зависят показатели цикла Т т, Тв.ю 8г,е к и объемные расходы газа Ут- которые определяют треугольники скоростей в проточных частях турбомеханизмов, а следовательно, и Т1т, Пк и др. Благодаря постоянству объемных расходов газа через компрессор и турбину независимо от степени загрузки ГТУ как компрессор, так и турбина могут (при любых мощностях ГТУ) работать в зоне максимального внутреннего к. п. д. (см. рис. 6-8). Благодаря отмеченным факторам к. п.д. ГТДпри частичных нагрузках почти не снижается. Так, при нагрузке 50% номинальной удельный расход топлива возрастает всего примерно на 2%, а при нагрузке 25% —примерно на 6%. [c.110]

Тип ГТУ и зааод-нзготови-тель Номиналь> ная мощ- НОСТЬт МВт К.п.д. ГТУ, % Температура перед турбиной номинальная), С Отношение давлений в компрессе ре Расход рабочего газа G, кг/с Удельная экономия топлива ТГТУ при полной тепловой загрузке Возможный отпуск теплота Гкал/ч Удельная стоимость ГТУ в объеме поставки завода, руб/кВт Примечание [c.139]

Загрузка U+Pu в активную зону, т Загрузка зоны воспроизводства о дненным U, т Средняя удельная энергонапряженность топлива активной зоны, кВт(т)/кг Средняя плотность энерговыделения, кВт/л Средняя глубина выгорания (проектная), % тяжелых атомов Количество ТВС, шт. в активной зоне в зоне воспроизводства Количество твэлов в ТВС активной зоны, шт. [c.331]

Легко убедиться, что выполнение рассмотренных в литературе рекомендаций о распределении общей нагрузки котельной поровну между работающими котлами с одинаковыми расходными характеристиками или загрузке в первую очередь котлов, имеющих меньщий наклон расходной характеристики, также не всегда дает минимальный удельный расход топлива, т. е. не обеспечивает рационального распределения нагрузки между котлами. [c.109]

На фиг. 140 приводятся приближенные значения к. п. д. нагрева камерной печи среднего размера в зависимости от загрузки печи и напряжения пода. Чем меньше размеры печи, тем ниже к. п. д. нагрева, так как с уменьшением размеров печи увеличивается охла-ждаюш ая поверхность кладки, отнесенная к единице площади пода. Например, у малых печей относительно охлаждающие поверхности могут быть в 5—6 раз больше, чем у средних или больших печей. Следовательно, с уменьшением размера печи при прочих равных условиях увеличивается удельный расход топлива. [c.242]

Для повышения использования печи во времени необходимо стремиться к сокраш ению времени на разогрев нечи и холостой ход. Перерыв в работе печи снижает ее производительность и увеличивает удельный расход топлива. Для поддержания нужной температуры в рабочей камере печи при холостом ходе расход топлива составляет не менее 60% от расхода при полной загрузке. Очевидно, сменность работы цеха оказывает заметное влияние на расход топлива в печах. Чем больше смен, тем меньше перерывов в работе печи, следовательно, меньше удельный расход топлива. На фиг. 199 показана зависимость удельного расхода топлива (газа) от напряжения пода печи для 1-, 2- и 3-сменной работы цеха [43]. [c.316]

Работа молотковых мельниц. Схема установки бил задается заводом-изготовителем. Била изготовляются из разных марок сталей и отбеленного чугуна. Срок службы бил в зависимости от материала, их наплавки и вида топлива — от 120 до 2 000 ч (120 ч — для подмосковиого и черемховского углей, била из стали Г2 и 45Л без ваплавки). Удельный расход электроэнергии для разных мельниц и топлив —в пределах от 4— 5 до 12—24 квт ч т. О величине загрузки топливом судят по нагрузке электродвигателя оптимальная производительность мельницы соответствует нагрузке электродвигателя, примерно в 1,4 раза превышающей мощность холостого хода мельницы. Для мельниц с центробежным сепаратором увеличение скорости воздуха на 40% увеличивает производительность мельницы примерно на 19% и снижает удельный расход электроэнергии на 22%, тонина помола при этом не из1меняется. В мельницах с гравитационным сепаратором с увеличением скорости воздуха укрупняется выдаваемая пыль и улучшается зерновой состав пыли в среднем показатель равномерности зернового состава пыли [c.893]

Дальнейшее падение температуры происходит менее интенсивно и на расстоянии 18—20 м от места загрузки трубопровода почти прекращается на остальном участке трубопровода температура транспортной смеси составляет 100—120 °С. Высокая скорость разгона ТБО способствует увеличению производительности без закупорки начального участка трубопровода, а также ускорению процесса сушки. Рекомендуемая температура газа на выходе из камеры сгорания при пневматическом транспортировании ТБО влажностью до 40 % должна быть 800—900 °С. Удельный расход топлива на пневмотранспортирование при снижении влажности ТБО от 40 до 30 % для рекомендуемых концентраций (ц=2 кг/кг) аэросмеси составит примерно 12— [c.84]

Выбор типа печи производят па основе технико-экономических соображений, учитывая способ и объем производства, условия нагрева материала, метод транспортироваяин его в печи, свойства применяемого топлива, местные условия и т. д. Проектируя-печь, стремятся обеспечить ее высокую удельную производительность, получение продукции высокого качества, низкий удельный расход топлива, огнеупоров, и других строительных материалов, высокую стройкость, облегчить и механизировать обслуживание и улучшить условия труда. Нредуоматривают надлежащие условия загрузки и перемещения обрабатываемых материалов, подвода топлива, распыливающей среды (в случае жидкого топлива) и воздуха для сжигания топлива и охлаждения изделий, отвода отходящих газов л использования их тенла, снижения потерь тепла в окружающую среду, искусственное охлаждение кладки. [c.142]

Рассматриваемые варианты схем в части ТЭЦ в. д. различаются загрузкой отборов турбин. В связи с этим в расчеты были внесены коррективы на удельные расходы топлива и стоимость отпускаемой энергии. При определении издержек производства и единовременных вложений использовались показатели запроектированных для Красно-водской ТЭЦ установок. Для схемы В издержки производства оценивались с учетом опыта эксплуатации подобного оборудования единовременные вложения принимались для стандартного оборудования по прейскурантной стоимости, а для нестандартных элементов — по стоимости оборудования и строймонтажных работ на действующей установке капитальные затраты для ТЭС с. д. приняты по данным аналогичного [c.96]

Экономия топлива определяется многими факторами режимом работы огнетехнических агрегатов, в первую очередь их загрузкой, отсутствием простоев, соблюдением технологического режима, степенью механизации и автоматизации, квалификацией обслуживающего персонала, организацией производства, улучшением конструкции агрегатов и топливосжигающих устройств. Экономия топлива является одним из звеньев повышения тепловой эффективности огнетехнических агрегатов, она связана с производительностью агрегатов и режимом работы, обеспечивающим качественную тепловую обработку изделий или материалов. В книге рассматриваются общие приемы повышения тепловой эффективности снижения удельных расходов топлива, повышения производительности и качества технологической тепловой обработки продукта в результате энергетической модернизации печей. Одной из главных причин высоких удельных расходов топлива является недостаточный подогрев воздуха, идущего на сгорание. Большинство печей работают с невысоким подогревом воздуха — до 300—400° С, а многие печи вообще работают без подогрева воздуха. Работа газогорелочных и мазутосжигающих устройств остается далеко не совершенной. Причиной неудовлетворительной работы воздухонагревателей является быстрая загрязненность поверхностей нагрева технологическим уносом. [c.3]

Таким образом, удельный расход топлива складывается из двух частей из )асхода на процесс 1 и расхода на покрытие рассеяния тепла в окружающей среде Ь -1ервая часть расхода топлива не зависит от размеров печи и ее часовой производительности. Вторая часть, наоборот, зависит от них чем больше загрузка печи, т. е. чем больше ее часовая производительность, тем меньше удельный расход топлива (рис. 4). Если выразить потери в окружающую среду в долях от теплоты сгорания топлива [c.16]

По мере роста суммарной мощности АЭС и их удельного веса в общей мощности электростанций будет возникать необходимость участия АЭС в обеспечении полу-пиковой части графика электрических нагрузок, в связи с чем в десятой пятилетке были начаты научно-исследовательские и опытно-конструкторские работы по повышению маневренности АЭС. Однако следует иметь в виду, что в целях максимального ограничения расхода органического топлива при производстве электроэнергии, а также в силу более низкой на АЭС топливной составляющей в себестоимости электроэнергии необходимо во всех случаях обеспечивать максимальную загрузку АЭС и привлекать АЭС к регулированию графика нагрузки лищь при крайней необходимости. [c.139]

За счет оптимальной загрузки совместно работающих электростанций и увеличения выработки электроэнергии на наиболее совершенном оборудовании обеспечивается повышение экономичности работы энергообъединений в целом. В 1976—1980 гг. удельный расход условного топлива на отпущенную электроэнергию на электростанциях Минэнерго СССР снижен с 340,1 до 328 г/(кВт-ч). Это, а также улучшение структуры -производства электроэнергии дозволило сэкономить iB 1980 г. по сравнению с 1975 г. 12 млн. т условного топлива, из них за счет улучшения структуры производства более 4,5 млн. т. [c.201]

Вся печь заключена в железный кожух. Камера сгорания может быть снята для ремонта. Загрузка производится через рабочее окно, выпуск металла — через лётку. Емкость печей— 160, 320 и 800 кг. Удельный расход мазута — 12 — 15% к весу металла на первую плавку и 7 — IQO/o—на последующие. Продолжительность плавки—1 — и/г часа. При плавке чугуна расход топлива повышается до 25—,300/о, а время плавки — до U/a — 21/г час. Угар металла (меди и чугуна) составляет в среднем 7%. [c.150]

Удельный расход электроэнергии на дробление в молотковых дробилках колеблется в пределах от 0,6—0,8 до 1,2—1,5 квтч/т, возрастая с увеличением кратности дробления, твердости и влажности топлива. Он падает с увеличением загрузки дробилки, доходя до минимума при загрузке дробилки на номинальную производительность. Поэтому важно, чтобы дробилка работала при этом производительности, как этого требуют ПТЭ. [c.414]

В табл. 98 приведены удельный расход электроэнергии квтч.1т топлива и удельная шаровая загрузка мельницы в тоннах на 1 т топлива, а также коэффициент размоло-способности разных топлив при рекомендуемой тонкости помола (числитель) и при одинаковой для всех топлив тонкости помола (знаменатель). [c.505]

Широкое внедрение в СССР за последнее десятилетие систем дальнего газоснабжения и разработка проектов сверхдальних линий электропередачи для замены транспорта топлива привели к необходимости обратить серьезное внимание на выявление влияния неравномерности потребления топлива и энергии на экономику транопорта, в первую очередь газа. Исследования показали почти прямую зависимость удельных расходов по передаче газа от числа часов использования пропускной способности газопровода. Для иллюстрации этого положения в табл. 3-75 приводятся значения показателей при загрузке основных видов транспорта на 50% пропускной способности (в процентах). [c.143]

Накопление радиоактивных продуктов деления в твэлах, чрезвычайно высокая их радиоактивность и связанное с этим весьма долговременное остаточное тепловыделение в активной зоне реактора после его остановки (рис. 4.3) вместе с высокой наведенной радиоактивностью материалов и теплоносителя — все это предъявляет особые требования к проектированию, сооружению и эксплуатации АЭС, ее основного оборудования, а также систем контроля, управления и защиты, систем гарантированного обеспечения ядерной и радиационной безопасности. Эти требования не имеют аналогии в теплоэнергетике, работающей на органическом топливе. Их удовлетворение в основном и вызывает увеличение в 1,5—2,5 раза удельных капитальных вложений в АЭС по сравнению с удельными капитальными вложениями в ТЭС. Такое увеличение связано с усложнением инженерных решений, с оснащением АЭС специальными дорогостоящими устройствами, оборудованием, приборами и специальными материалами, не имеющими применения в обычной энергетике. К специфическим устройствам и совружениям АЭС относятся система аварийного охлаждения и защиты реактора (САОЗ), защита от ионизирующего излучения, бассейны для охлаждения и выдержки отработавшего топлива, выгруженного из реактора, специальные машины для дистанционной загрузки и перегрузки топлива, система специальной вентиляции и фильтрации радиоактивных газов, специальная очистка теплоносителя первого контура от радиоактивных продуктов деления, устройства для дезактивации обору- [c.94]

Конструкция активной зоны выполняется разборной, с фиксированным размещением ТВС. Любая ТВС может быть установлена в активную зону, извлечена из нее и заменена новой. Состав топливной загрузки и конструкция активной зоны должны обеспечивать заданные требования к эксплуатации реактора по тепловой мощности, удельной энергонапряженности, кампании топлива, способу перегрузки, достижимой глубине выгорания, обеспечению надежного теплоотвода при всех режимах работы, регулированию н поддержанию равномерности нейтронного потока по радиусу и высоте зоны. Активная зона вместе с системой управления и защиты (СУЗ) реактора должна удовлетворять требованиям ядерной и радиационной безопасности, аварийной защиты, требованиям по прочности, коррозионной стойкости, размерной стабильности твэ-лов и т. п., т. е. удовлетворять всем требованиям к надежности ра-296 [c.296]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...