Теплонапряженность удельная

Время удвоения ядерного горючего в быстрых реакторах определяется удельной теплонапряженностью, удельной загрузкой топлива и коэффициентом воспроизводства КВ. Физические характеристики быстрых реакторов могут быть улучшены за счет повышения тепло-напряженности активной зоны и увеличения удельной концентрации ядерного горючего. [c.13]

Теплонапряженность удельная 12, 13, 18, 19, 23, 24, 27, 28, 43 Теплопроводность эффективная 46, 70, 98 [c.237]

Для сравнения различных камер сгорания при их конструировании часто используется понятие удельной объемной теплонапряженности [в Дж/(м Па ч)] [c.271]

Проектные разработки и технико-экономические расчеты позволили выявить две области практически равнозначных оптимальных параметров для блока стационарной АЭС мощностью 1000 Мвт (эл.) с быстрым реактором при использовании двух оптимальных видов топливной композиции твэлов максимальное давление газа в реакторе 150—170 бар, минимальные температурные напоры в регенераторах 15—20 °К, нижнее давление в цикле 1,9—2,1 бар, температура газа на выходе из реактора 700—750 и 530—580 °К (низкотемпературный вариант) и удельная теплонапряженность активной зоны 800—1200 квт/л. [c.5]

Темпы и экономические характеристики атомной энергетики в значительной мере будут определяться скоростью накопления вторичного делящегося ядерного горючего — плутония, что возможно за счет снижения времени удвоения быстрых реакторов. Наиболее эффективно этого можно достигнуть за счет повышения удельной концентрации ядерного горючего (например, применения низколегированного металлического урана) п повышения удельной теплонапряженности активной зоны быстрых реакторов. [c.3]

Время Удвоения может составить 9—12 лет при удельных теплонапряженностях 450 — 550 кВт/л [1.2]. [c.12]

Проектные разработки газовых бридеров показали, что гелиевый теплоноситель обеспечивает одинаковые с натрием удельные теплонапряженности при давлениях 70— 120 бар. [c.16]

Удельная теплонапряжен-ность, кВт/л 265 [c.19]

Как показал анализ всех существующих проектных разработок газоохлаждаемых бридеров на гелии при давлениях 100— 120 бар, характеристики по удельной теплонапряженности и времени удвоения примерно аналогичны характеристикам при использовании натриевых бридеров, хотя воспроизводство КВ ожидается на 0,15— 0,2 выше. В отечественных разработках предлагается принять в гелиевых бридерах давление газа 150 — 200 бар, чтобы достичь значительного уменьшения Гг (до 5 — 7 лет). Однако в газоохлаждаемых бридерах на Не представляются трудными проблемы герметичности в связи с высокой текучестью гелия, обеспечения аварийного охлаждения при потере герметичности контура. [c.24]

Системы радиационного охлаждения ограничены по максимальному удельному тепловому потоку, но практически могут работать при произвольном суммарном теплоподводе Qe. Вся область справа и вверх от предельных кривых может быть реализована лишь при пористом и разрушающемся принципах тепловой зашиты. Что касается весовой эффективности теплозащитной системы, под которой мы понимаем величину, обратно пропорциональную ее массе, необходимой для поддержания нормальных условий работы под единичной площадью поверхности тела, то ее можно проиллюстрировать рис. 1-6,6. Для всех космических аппаратов, время спуска которых менее 500 с, разрушающиеся теплозащитные материалы обладают абсолютными преимуществами перед другими возможными методами. Так, масса тепловой защиты головной части баллистической ракеты дальнего действия из меди оказывается в 50 раз больше, чем из стеклопластика. Для очень продолжительных, а следовательно, и менее теплонапряженных спусков в атмосфере на первое место выходят последовательно массообменная, а затем радиационная система тепловой защиты. [c.26]

Из сказанного выще определяются и основные требования, предъявляемые к ПТО и их размещению, а именно низкая удельная теплонапряженность (малые температурные перепады на теплопередающей стенке), ограниченное гидравлическое сопротивление по трактам обоих контуров, гарантированное отсутствие меж- [c.11]

Снижение теплонапряженности двигателя при работе его на эмульсиях позволяет повысить его удельную мощность путем применения наддува и форсирования по числу оборотов. [c.254]

Метод при.меняется для удаления отложений с поверхностен нагрева барабанных котлов loo и 140 кгс/см при удельной загрязненности наиболее теплонапряженных участков не более 400 г/д1 . [c.402]

С целью уменьшения периметра топки газоплотные парогенераторы проектируют на повышенную удельную паропроизводительность фронта 80—120 т/(ч-м) вместо 40— 60 т/(ч м) для парогенераторов, работающих под разрежением. При этом глубину топочной камеры несколько увеличивают, приближаясь к квадратному сечению, имеющему при одинаковых теплонапряжениях [c.190]

Финишными, заключительными операциями обработки большинства деталей являются процессы шлифования и полирования, которые характеризуются высокой теплонапряжен-ностью процесса и большими удельными давлениями в зоне резания. Значительные изменения температуры и давления в зоне резания, в свою очередь, вызывают изменение структуры, фазового состояния и, на их основе, изменение физико-механических свойств поверхностных слоев металла. Поэтому изучение физико-механических свойств поверхностного слоя является одним из условий установления оптимальных режимов обработки, обеспечивающих достижение не только высокой производительности, точности и шероховатости, но и способствующих улучшению эксплуатационных свойств деталей. Варьирование эксплуатационных свойств деталей можно производить путем создания благоприятных величин наклепа, микротвердости и остаточных напряжений. [c.23]

Изменение внешних механических воздействий и факторов, определяющих режим работы механизмов (например, удельного давления, относительной скорости перемещения деталей, условий смазки, теплонапряжен-ности детали и т. д.), может вызвать изменение вида и скорости изнашивания. Правильно подбирая условия работы детали или режим работы механизма, можно добиться наименьшей скорости изнашивания и этим повысить долговечность автомобиля. [c.322]

В ГЛ. 1 Приведены рекомендации Союзтехэнерго по дифференцированной оценке предельной загрязненности экранных труб в зонах высоких тепловых нагрузок в зависимости от местного теплового напряжения стенки труоы. Необходимо поставить перед конструкторами и расчетчиками паровых котлов задачу снижения местных тепловых нагрузок на экраны, а также вынесения сварных сты ков экранных труб из зоны высоких теплонапряжений. Как минимум необходимо выполнять сварку на заводе под аргоном с исключением появления около шва грата или окалины. В 1972—1974 гг. указывалось, что предельный уровень удельной загрязненности в зонах высоких локальных тепловых потоков может составлять всего 100—150 г/м= . Рекомендовано помимо усиления контроля водного режима особое внимание уделять режиму горения топлива с организацией регулярного эксплуатационного контроля тепловых потоков. Подчеркивалось, что мероприятия по организации водного режима, обеспечивающие удовлетворительную работу оборудования при низких тепловых нагрузках, часто оказываются недостаточными при переходе к более высоким теплонапряжениям (например, при замене топлива или реконструкции горелок) и что абсолютное [c.202]

QSI, д, я и Яv — качественные характеристики — соответственно теплота сгорания топлива (кдж/кг), удельный расход тепла на единицу готового продукта [кдж/кг), удельная тепловая нагрузка (форсировка, квт/м ) и объемное теплонапряжение топочного пространства (квт/м ) [c.262]

Рис. 1. Зависимость допустимой величины интенсивности отложений от удельного теплонапряжения поверхности нагрева.

Рис. 5.9. Зависимость температуры поверхности источника тепловыделений от удельной теплонапряжен-ности и степени черноты его поверхности (/- площадь поверхности источника)

Потеря теплоты ду принимает большие значения при факельном сжигании пылевидного топлива, а также при сжигании неспекающихся углей в слое на неподвижных или подвижных колосниковых решетках. Значение ду для слоевых топок зависит от видимого удельного энерговыделения (теплонапряжения) зеркала горения д , кВт/м , т.е. от [c.364]

При повышенных давлениях сжатия и горения температура в цилиндре при температуре наружного воздуха —17° С ниже соответствующих температур в цилиндре при температуре наружного воздуха +27° С. Значение среднего удельного теплового потока при понижении температуры окружающей среды уменьшается за счет снижения температур. Естественно, что теплонапряжен-ность дизеля будет ниже для работы при температуре воздуха —17° С, чем при температуре +27° С. Средняя (с учетом теплопередачи) температура газов в цилиндре снижается примерно на 100° С. [c.263]

Анализ основных параметров стохастической модели процесса накопления термоусталостных повреждений 7107 сопловых лопаток ТРД на заводах гражданской авиации, поступающих в первый ремонт, показал, что запуски больше повреждают материал лопатки, чем работа на установившемся режиме [5]. В работе [53] отмечено, что по интенсивности накопленных повреждений один запуск двигателя равен 3, 4 ч работы на режиме номинал , а 1 ч наработки на режиме взлет увеличивает интенсивность отказов в 4 раза больше, в сравнении с наработкой на режиме номинал . В связи с этим следует подчеркнуть, что с увеличением ресурса элезментов теплонапряженных конструкций и с повышением рабочих параметров режима эксплуатации и удельных мощностей доля повреждений от термических напряжений в общем объеме дефектов возрастает. [c.17]

Теплофизические расчеты газрохлаждаемых быстрых реакторов при давлениях 115—170 атм и выходной температуре газа 300—320 °С показали возможность достижения удельной теплонапряженности 900—1800 кет/л. [c.5]

В атомной энергетике наибольшее применение получила двуокись урана, однако ее теплопроводность крайне низка, а таблетки из ИОг обладают низкой термичной прочностью. Для газоохлаждаемых быстрых реакторов при удельной теплонапряженности, в 2 раза превышающей теплонапряженность натрия, и при высоком внешнем давлении предпочтительнее топливные композиции матричного типа (и02 + Сг и др.), имеющие в 4 — 5 раз больщую теплопроводность, чем 1102, хотя максимальная температура такого топлива (1300— 1400°С) ниже, чем и02 (2400 —2500 °С) [1.36]. [c.28]

V — наибольшее значение комплекса, характеризующего неравномерность энерговыделения по высоте ТВС Я вс — высота тепловыделяющей сборки kr — коэффициент неравномерности тепловыделения по радиусу ТВС Якр — критическое давление г — скрытая теплота парообразования По — обогреваемый периметр ТВС Йт — минимальный теплогидравлический диаметр тепловой ячейки (pw) — массовая скорость теплоносителя Ibx, i — энтальпия теплоносителя на входе в ТВС и на линии насыщения. Будем считать, что выражение (2) использовалось в тепловом расчете рассматриваемой активной зоны для вычисления критической мощности наиболее теплонапряженной ТВС, определяющей предельные условия безаварийной работы реактора. Пусть эта тепловыделяющая сборка характеризуется параметрами Ятвс = 1 м v= 1,25 1,05 L, = A-[Q- м ПоЗ. = 8-10 " м. Если представить массовую скорость теплоносителя в виде (рш) = = /гшО/( твс 3600/у), где /Сш — коэффициент щайбования рассматриваемой ТВС %вс — число ТВС в активной зоне / — проходное сечение ТВС v — удельный объем теплоносителя на входе в ТВС, то при /гш=1,1 Ятвс = 400 и / = 6-10 м (pay) = G(785,5y). При изменении расхода теплоносителя через реактор в диапазоне 1000—1500 м /ч сформулированным условиям соответствует А = / к. Подставив выражение для А и (pw), а также значения перечисленных выше параметров в формулу (2), получим [c.143]

Если исходить из того, что в различных котельных агрегатах среднее удельное теплонапряжение топочного объема (т. е. количество тепла, выделяемого в среднем на 1 объема топочной камеры, Q/V) и к. п. д. котельного агрегата не изменяются, то для котлоагрегатов большей паропроизво-дительности соответственно большими будут объем топки и количество выделяемого в ней тепла. Лучевосприни-мающая поверхность экранов, размещенных на стенах топочной камеры, при этом растет в меньшей мере. Это легко видеть на примере топочной камеры, имеющей форму куба со стороной а. Объем такой камеры пропорционален третьей степени размера а, а поверхность стен топочной камеры пропорциональна только его квадрату. Следовательно, при увеличении объема топки кoл чe твo выделяемого в ней тепла растет больше, чем количество поглощаемого экранами тепла, и температурное поле в топке установится на более высоком уровне. Температура газов на выходе из топки при этом растет, частицы размягченной и расплавленной золы перестают гранулироваться, что и ведет к шлакованию поверхностей нагрева за топкой. [c.28]

Практическое отсутствие коррозии основното металла позволяет правильно ощенить количество вымытых отложений. Так, в рассматриваемом примере было растворено примерно 19 кг оксидов железа. Если принять, что эти отложения были равномерно распределены на поверхности 300 м , то средняя удельная ее загрязненность составляла примерно 65 г/м . Количество отложений на лобовой образующей труб наиболее теплонапряженных участков обычно превышает среднее в 2— [c.87]

Если режим трения пары определяется не только давлением, но и скоростью скольжения v, то применяют принятый в конструкторской практике расчет по величине pv. Идея метода состоит в следующем если / — коэффициент трения скольжения, то fpv представляет собой удельную мощность трения. Поскольку надежная работа подшипника, тормоза или другого узла возможна лишь при тепло-напряженности, не превышающей определенную величину для данной конструкции и условий ее эксплуатации, то, обозначив через А предельное количество теплоты, которое может отводиться с единицы площади диаметральной проекции подшипника в единицу времени, можно условие надежности подшипника по теплонапряжен-ности записать так fpv с А. Приняв f = onst, получим pv < onst. [c.327]

Результаты обследования показали, что для всех рассмотренных котлов в зоне коррозии экранные трубы, как правило, активно омываются топочной средой. Эта зона характеризуется повышенными температурами металла труб и их внутренней удельной загрязненностью. Общий характер расположения зон активной коррозии говорит о влиянии на него близости факела крайних к экрану горелок топки как за счет возрастания температуры топочной среды в пристенной зоне, так и за счет увеличения подачи к поверхности труб коррозионно-активных компонентов топочных газов. Как правило, зона активной коррозии экранов располагается в топке на уровне ядра факела, на наиболее теплонапряженных участках панелей труб. Измерения падающих тепловых потоков через штатные лючки на боковом экране НРЧ и по ширине верхнего ската экрана котла ТПП-210 свидетельствуют, что как в нредтопке, так и в открытой части экранов имеют место высокие тепловые нагрузки. По данным Ю. Г. Дашкиева в открытой части экранов в сечении пережима уровень тепловых потоков примерно одинаков для бокового и заднего экранов. [c.118]

Известные ППМ и методы их получения не могут быть эффективно и широко использованы при создании устройств, предназначенных для работы в теплонапряженных условиях, когда жидкость и пар, двигаясь по поровым каналам, испытьшают взаимные фазовые превращения. Перспективной является разработка ППМ, характеризующихся повышенной энергией обезвоживания и состоящих из спеченных металлических частиц, объем пор между которыми заполнен лиофильными добавками (хризотиловый волокнистый асбест, волокна тугоплавких соединений циркония), позволяющих за счет развитой поверхности и высоких капиллярных свойств организовать энергетически устойчивые формы связи влаги [147]. Размер пор в таких материалах составляет (1,5. .. 2,0) 10 мкм, а удельная поверхность > 10. .. 15 м /г. В результате исследования кинетики процесса обезвоживания таких материалов [148, 149], установлено наличие так называемой низкотемпературной и высокотемпературной влаги, которая удаляется соответственно при нагреве образцов до 100. .. 110°С и 200. .. 300°С. Установлено, что в процессе их нагрева первоначально удаляется полимолекулярный, а затем мономо-лекулярный слой влаги. [c.158]

Теплонапряженность нажимного диска, а следовательно, и свойства ПТ зависят от удельной теплопроводности материала. Чем она выше, тем меньше износ ПТ. Однако известна лишь одна практическая реализация этой идеи — использование алюминия, покрытого противоизносным слоем, для нажимных дисков ФС ОМРг фирмы Фихтель и Сакс . [c.30]

С целью дальнейшего увеличения мощности обжигового оборудования без существенного увеличения диаметра и длины печей, а следовательно, и снижения расхода огнеупоров наметился другой способ совершенствования сухого способа производства цемента и повышение удельной объемной производительности вращающихся печей — введение в систему запечных теплообменников дополнительной диссоциационной ступени — декарбони-затора, в который подается около 40 % топлива, расходуемого на обжиг. В декарбонизаторе за короткое время (до 20 с) почти полностью (до 90%) завершается процесс разложения карбонатного компонента сырья. Таким образом, наиболее теплонапряженный процесс обжига цементного клинкера — декарбонизация— выне-сится за пределы вращающейся печи, которая превращается в агрегат для спекания клинкера. [c.142]

Одним из режимных параметров является коэффициент избытка воздуха в топкеУвеличение приводит к уменьшению радиационного тепловосприятия и понижению паропроизводительности котла (см. 2-4). Чтобы-при повышенном избытке воздуха котел давал номинальную паропроизводительность, необходимо увеличить подачу топлива, что повлечет рост удельного теплонапряжения топки, а следовательно, и усиление шлакования. Следовательно, повышение бес-шлаковочной мощности будет расти при понижении избытка воздуха в топке [c.235]

Ч жесткостей скорости движения воды, продолжительности ее на рева-г, ния (в ремя пребывания в зоне на->5 гревания), температуры, удельного, >Ц теплонапряжения поверхности на-грева, содержания продуктов корро-зии. [c.17]

Отрицательные свойства содержащегося в котловой воде Р04-иона не замечались в старых котлах они проявляются при высоком удельном теплонапряжении поверхностей нагрева современных котлов в. д. На высокотеплонаиряженных участках поверхности нагрева фосфатный шлам отрицательно влияет а свойства защитной магнетитной пленки. Кристаллы магнетита включают в свою решетку гидроксилапатит или растут на его частицах. РО4-И0-ны проникают в дефекты решетки магнетита, замещая атомы кислорода и разрыхляя структуру магнетита. Вследствие всего изложенного магнетитная пленка теряет свои защитные свойства. Это обстоятельство благо1приятствует возника-нию и развитию коррозии металла (Л. 5]. [c.57]

Эксплуатация газомазутных парогенераторов сверхкритического давления (СКД) приводит к постепенному возрастанию температуры лобовой стенки парообразующих труб до 823—853 К через 3000— 5000 ч. Установлено, что рост температуры металла вызывается локальными внутренними отложениями продуктов коррозии на поверхностях нагрева, подверженных высоким удельным, тепловым нагрузкам, характерным для мазутных топок современных парогенераторов СКД. Одним из методов уменьшения внутренних отложений, предотвращения их локализации в наиболее теплонапряженных участках и увеличения их теплопроводности является комплексная обработка питательной воды парогенераторов СКД [Л. 1]. Главной примесью парогенераторов СКД являются окислы железа. В результате термического разложения комплексонатов железа на поверхностях труб образуется магнетитовая пленка. Так как этот процесс начинается с 533 К, то такая особенность поведения комплексонатов давала основание предполагать возможность образования равномерного железоокисного слоя по тракту парогенератора, предшествующему нижней радиационной части (НРЧ), и тем самым предотвращать локализацию в ней отложений. [c.9]

Требования к надежности зубчатых передач устанавливаются требованиями к качеству машин и механизмов. При их создании и модернизации следует учитывать, что уменьшение удельной материалоемкости может вызвать повышение теплонапряженности зубьев за счет увеличения нагруженности зацеплений и ухудшения теплопередачи через корпус меньших размеров. Одним из путей повышения нагрузочной способности приводов является поверхностное упрочнение зубьев, которое необходимо назначать с учетом требуемого ресурса передачи. При этом упрочнение целесообразно оценивать по максимальной изгибной циклостойкости (для конкретных металлов и режимов нагружения), характеризующей сопротивление усталости зубьев колес (определяется обычно по параметрам кривых усталости). [c.126]

Расход воздуха и его изменение в эксплуатации на полноразмерном двигателе зависят от состояния ряда узлов и деталей, определяющих этот расход. Следовательно, по величине расхода воздуха можно судить не только о качестве рабоч( го процесса, но и о качестве работы и состоянии отдельных узлов и деталей двигателя. В частности, значения отношения pjpr и расхода воздуха Gs яв [яются показателями качества изготовления агрегатов наддува, особенно турбокомпрессоров. Так, падение р /рт в двухтактном дизеле ЮДЮО с 1,23 до 1,11, соответствующие понижению расхода воздуха от 6,0 до 4,4 кг/с и снижению к. п. д. турбокомпрессоров от 57 до 44%, ведет к повышению удельного эффективного расхода топлива на 14 г/(кВт-ч) и росту теплонапряженности. В процессе эксплуатации понижение величины расхода воздуха вызывается [c.268]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...