Провод нулевой

Для построения схемы на чертеже проводим нулевую линию и перпендику. лярно к ней ось ординат (рис. 4.5, б) На оси ординат наносим деления, указывающие, сколько микрометров содержится в 1 см. В соответствии в принятым [c.43]

Откладываем эти отрезки и через точки В в С проводим нулевую линию. [c.249]

Зная габариты двигателя и других агрегатов и узлов, размещенных в гондоле, и основные аэродинамические рекомендации, конструктор вычерчивает примерный контур гондолы при виде сбоку и в плане (т. е. проводит нулевой батокс и линию полушироты). [c.190]

Провод нулевой. Нулевая линия (нейтраль) допускается обозначение 0 N 0 [c.608]

Значения сопротивлений фазных проводов, нулевых (рабочих и защитных) проводников трансформаторов и активного сопротивления переходных контактов приведены в Справочных материалах для проверочных расчетов сопротивления цепи фаза — нуль . [c.157]

Проводим нулевую линию и параллельно ей — касательные к сечению (рис. 8.32, б). Полученные в результате этого построения точки Л и 5 наиболее удалены от нулевой линии. В точке А возникают наибольшие сжимающие, [c.364]

При использовании опор контактной сети для прокладки воздушных линий до 1 кВ выводы этих линий на пунктах питания оборудуются четырехполюсными отключающими аппаратами (контакторами, рубильниками), один из полюсов которых используется для разрыва нулевого провода. Нулевой провод сети наружного освещения в этом случае прокладывается самостоятельно, изолированно от нулевых проводов питающих линий внутреннего освещения, силового оборудования и пр. Эти меры необходимы для того, чтобы исключить в процессе ревизии осветительной установки вынос потенциала заземленной нейтрали трансформатора в нулевой провод осветительной сети, проложенный по конструкциям контактной сети, заземленным на тяговый рельс, потенциал которого может отличаться от потенциала заземленной нейтрали трансформатора на несколько десятков и даже сотен вольт. [c.154]

На нижней полосе того же графика проводят нулевую линию, а на расстоянии 4,5 Оо от 46 границу для размахов. Сюда наносят по масштабу шкалы в виде точек значения размахов в каждой очередной пробе. [c.359]

Построение профиля дискового кулачка производится с использованием максимального диаметра его заготовки (рис. 189). Угловые границы каждого участка профиля кулачка, соответствующие определенным рабочим и холостым ходам, очерчиваются дугами окружности, которые называются лучами. Сначала проводится нулевой луч, соответствующий началу цикла обработки, а затем на соответствующих углах другие лучи. Прочерчивание лучей производится при условном повороте толкателя вокруг неподвижного кулачка. При этом ось толкателя будет поворачиваться по окружности с радиусом, равным меж-центровому расстоянию А. [c.234]

Признаки сходимости 910. приток 470. провар 140. провод нулевой 111. проводники шахтные 861. прогоны 772. [c.466]

Компенсационный метод. В отличие от схемы фиг. 68, применяемой при измерении собственного затухания методом сравнения, в схеме фиг. 70 для измерения компенсационным методом выходы измеряемого четырёхполюсника ИЧ и магазина затуханий МЗ замыкают между собой, включая в один из соединительных проводов нулевой индикатор И. [c.954]

Указанное изображение строится следующим образом. Проводят нулевую линию, которая соответствует номинальному размеру. Перпендикулярно к ней строят вертикальную линию, на которой в определенном масштабе наносят отклонения в микрометрах выше нулевой линии — положительные, ниже — отрицательные. [c.34]

Нужно ли проводить нулевую инспекцию на начальном этапе эксплуатации газопровода [c.121]

Для питания сварочной дуги применяют источники переменного тока (сварочные трансформаторы) и источники постоянного тока (сварочные выпрямители и генераторы). Источники переменного тока более распространены, так как обладают рядом технико-экономических преимуществ. Сварочные трансформаторы проще в эксплуатации, значительно долговечнее и обладают более высоким КПД, чем выпрямители и генераторы постоянного тока. Однако в некоторых случаях (сварка на малых токах покрытыми электродами и под флюсом) при питании переменным током дуга горит неустойчиво, так как через каждые 0,01 с напряжение и ток дуги проходят через нулевые значения, что приводит к временной деионизации дугового промежутка. Постоянный ток предпочтителен в технологическом отношении при его применении повышается устойчивость горения дуги, улучшаются условия сварки в различных пространственных положениях, появляется возможность вести сварку на прямой и обратной полярностях и т. д. Последнее вследствие большего тепловыделения в анодной области дуги позволяет проводить сварку сварочными материалами с тугоплавкими покрытиями и флюсами [c.188]

Эпюрой крутящих моментов называется диаграмма, изображающая изменение крутящего момента по длине вала (рис. 132, б). Методика построения эпюр крутящих моментов сводится к следующему. По ранее установленному правилу определяют величину и знак крутящего момента для характерных участков вала. Проводят горизонтальную прямую 00, именуемую нулевой линией эпюры крутящих моментов. От нулевой линии в выбранном масштабе откладывают ординаты, изображающие величины крутящих моментов положительные — вверх, отрицательные — вниз. Ломаная [c.190]

Томас проводил эксперименты, используя трубу длиной 12,2 м и внутренним диаметром 26,6 мм на 3-метровом стеклянном участке трубы осуществлялось визуальное наблюдение движения воды или воздуха, содержащих стеклянные шарики со средним диаметром 78 мк, объемная доля которых в системе составляла от 10 до 6-10 . Минимально необходимая для переноса частиц средняя скорость потока воспроизводилась в пределах 5%. Средние скорости частиц определялись по результатам измерений в условиях затрудненного осаждения частиц, экстраполированным к нулевой концентрации с помощью соотношения, предложенного в работе [759]. Полученные данные совпадают в пределах экспериментальных ошибок с результатами расчетов по среднему диаметру. Результаты Томаса представлены на фиг. 4.11 вместе с результатами работ [177, 563, 651, 897]. Было установлено, что скорость трения и при условии минимального переноса частиц в газовых и жидких взвесях любой концентрации пропорциональна корню квадратному из объемной доли частиц. [c.167]

Определив положение нулевой линии, легко построить эпюру нормальных напряжений. Для этого проводим линию I— I (ось эпюры) перпендикулярно нулевой линии (рис. IX.6, б). Сносим на эту линию крайние точки сечения О и Е, опуская на линию / — / перпендикуляры из точек Е к В. [c.248]

Рис. 8. Схема соединении источников трехфазного тока а — звездой в нулевым проводом б — треугольником

В системах с трехфазной сетью указывают линейное напряжение в системах с нулевым проводом (рис. 8, а) — линейное и фазное напряжения, например, 380/220 В. [c.113]

Однофазные потребители, рассчитанные на фазное напряжение в трехфазной системе с нулевым проводом, включают между нулевым проводом и любым из линейных проводов потребители, рассчитанные [c.113]

В интерферометре Рождественского используются относительно невысокие порядки интерференции. Первоначальная юстировка проводится по нулевой полосе , соответствующей А = 0. Правда, в последующих измерениях дисперсии паров обычно вводят дополнительную разность хода и исследуют интерференционные кривые более высоких порядков. Этот прибор, предназначенный для точных измерений изменения показателя преломления газов или паров вблизи линии поглощения, рассчитан на исследование интерференционной картины в разных длинах волн. Поэтому обычно интерферометр освещают источником непрерывного спек- [c.224]

Вся предварительная юстировка интерферометра проводится при холодной кювете, т.е. без введения дополнительной разности хода, обусловленной наличием паров исследуемого металла. В процессе юстировки добиваются, чтобы интерференционные полосы, отображаемые объективом L2 на вертикальную щель спектрографа Sp, были строго горизонтальны. Особо проверяется наличие в поле зрения нулевой полосы , для которой порядок интерференции m = О (рис. 5.41,а). [c.226]

На рис. 10.11 проводится сравнение полненных из эксперимента эпюр безразмерных величин давления р= (р — Р1)/(0,Зри ) по поверхности с данными теории потенциального обтекания на нулевом угле атаки для симметричного профиля Жуковского. [c.29]

Пропуская слабый сигнал через усилитель (с включением и выключением разряда) с согласованными модами, измерили коэффициент усиления на длине волны 3,39224 мк. Измерения проводились нулевым методом усиленный сигнал снижали до первоначального уровня, зарегистрированного фотосопротивлением из PbSe, при помощи калиброванных ослабителей. Было получено, что усиление G малого сигнала в усилителе с внутренним диаметром трубки 7 мм и длиной 150 см равно 1060. Принимая эффективную температуру газа равной 500° К, для Ne n доп-плеровски уширенной линии (9.9) получаем, что полоса усилителя равна 315 Мгц, а по формуле (9.20) находим полную выходную мош,ность шумов на моду 12,3 10 вт. Формула (9.6) дает, что эффективная шумовая температура в этом случае равна 8550° К, тогда как идеальное значение этой величины равно 6120° К. [c.479]

Для построения схемы на чертеже проводим нулевую линию и перпендикулярно к ней ось ординат (рис. 4.5, б), на которой наносим деления, указывающие, сколько микрометров содержится в 1 см В соответствии с принятым масштабом в 1 см содержится 5 мкм После этого изображаем поля допусков, наносим все условные обоз начения, их значения и выполняем необходимые вычисления (протя женность схем вдоль нулевой линии произвольна, но должна обеспе Ч1ишть наглядность - чертежа). [c.56]

Токовые нагрузки. А в числителе — для медных жил, в знаменателе — для алюминиевых. Нагрузки установлены иа расчета нагоева жил 65°С при окружающей / воздуха + 25°С н земли - - 15°С. При определении числа проводов, прокладываемых в одной тру <или жил многожильного провода), нулевой рабочий провод четырехпроводной системы трехфазного тока (или заземляющая жила) в расчет не принимается. , [c.313]

Алгоритм обработки сигаалов ИП и ИГ определяется тем, что КИМ можно рассматривать как прибор сравнения координаты точки измеряемой поверхности детали с коордашат-ной шкалы ИП. Сравнение указанных величин может проводиться нулевым методом, дифференциальным методом и методом противопоставления. [c.34]

Когда 1/Ь—0 (рис, 3.5), точный вывод погонной емкости может быть проведен методом конформного преобразования. Используя 3,24], Кон [3.25] этим методом получил следующее точное выражение для волнового сопротивления трехплоскостной полосковой линии с центральным проводом нулевой толщины [c.46]

Если несколько размеров необходимо нанести от одной общей базы, то от нулевой выносной линрш проводят общую размерную линию с точкой вначале и стрелками, направленными от базы, а размерные числа размещают в направлении выносных линий у их концов (рис. 28). [c.23]

При большом количестве размеров рекомендуется проводить одну общую размерную линию от базы, принятой за нулевую отметку и отмечаемую точкой (рис. 1.54). Каждое последующее размеркоз [c.25]

Геометрическая интерпретация предложенного метода представлена на рис. 1.1. На первой итерации каждого этапа нагружения предполагается упругое деформирование, т. е. = = l/2Gsh. Для этого значения вычисляется матрица [D] и проводится стандартная конечно-элементная процедура, в результате которой вычисляется значение интенсивности активных напряжений и сравнивается со значением функции Ф для нулевой скорости деформации Ф(и, = 0, Т). Если это значение [c.20]

Обмотка синхронизации трехфазная, петлевая, двухслойная, соединение фаз звездой без нулевого провода. Число пазов нечетное (обычно 15). Форма пазов статора и ротора показана на рис. 7.1, а, б, в. Скос пазов статора и ротора встречный. Особенности конструкции КВТ показаны на рис. 7.1, г, д, е. Магнитные материалы различны в зависимости от степени насыщения и механической прочности. Для ротора КВТ применяется сплав марки 494Ф2 толщиной 0,35 мм для статора — электротехническая сталь Э-13 толщиной 0,35 мм. Статор и ротор сельсина, а также боковые тороиды КВТ выполняются из пермаллоя 50Н толщиной 0,35 мм. Обмоточный провод сельсина и КВТ круглый, марки ПЭТВ с фторопластовой изоляцией. [c.203]

Важной практической задачей является разработка алгоритмов анализа электромеханических объектов с учетом возможной несинусоидаль-ности и несимметрии питающего напряжения. Как было показано в 5.1, исследование несинусоидальности может быть проведено на основе гармонического метода. При этом несинусоидальное напряжение может быть разложено в ряд Фурье по тригонометрической системе функций, и расчет показателей производится по каждой гармонической составляющей. Анализ несимметричных режимов проводится методом симметричных составляющих, в соответствии с которым несимметричная система векторов разлагается на симметричные системы прямой, обратной и нулевой последовательностей. Расчет показателей также производится по каждой составляющей независимо. [c.237]

Система питания, испытания и контроля (СПИК-2) предназначена для испытания в динамическом и рабочем режимах питания и охлаждения излучателя л 1зера непрерывного действия типа ЛТН-103 или аналогичных по параметрам. Питание системы осу-ш,есхвляется трехфазной, четырехпроводной с нулевым проводом сети переменного тока напряжением 380 В, частотой 50 Гц. Потребляемая мощность не более 16 кВА. [c.361]

Теплопроводность в сверхпроводящем состоянии. Тенлонровод-ность сверхпроводников измерялась как в сверхпроводящем, так и в нормальном состояниях. В последнем случае измерения проводились в магнитном поле выше критического и экстраполяцией результаты приводились к значению в нулевом поле (см., например, Халм [92]). Явления, связанные с переходом из нормального состояния в сверхпроводящее, будут рассмотрены в п. 27. [c.298]

Уже сам Больцман подчеркивал, что вывод газокинетического уравнения основывается не только на законах механики, но и на чуждом механике вероятностном предположении при вычислении числа столкновений (5 552аЫапза12), согласно которому вероятность данной молекуле иметь при столкновении скорость V не зависит от вероятности другой молекуле иметь скорость Уь Однако такой ответ не содержал прямой связи между уравнением Лиувилля и кинетическим уравнением Больцмана. Вывод кинетического уравнения Больцмана методом функций распределения Боголюбова позволяет установить, на каком этапе этого вывода вносится неинвариантность уравнения Больцмана относительно обращения времени. Именно использование при решении уравнения для нулевого приближения бинарной функции распределения 2 (необходимое для получения газокинетического уравнения) в качестве граничного условия ослабления корреляции в отдаленном прошлом (7.10) (до столкновения частиц), проводя различие между прошлым и будущим, вводит в кинетическую теорию необратимость. Вследствие этого граничного условия мы получаем необратимое по времени кинетическое уравнение Больцмана при его выводе из обратимого уравнения Лиу- [c.126]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...