Крепление Расчет

Вибрация машины, возбуждаемая небалансом, практически не поддается расчету из-за невозможности предопределить распределение остаточной неуравновешенности во всем объеме ротора. В самом простом случае, когда в роторе имеется чисто статический небаланс, центр тяжести машины совпадает с центром жесткости амортизирующего крепления и жесткость ротора при изгибе значительно выше жесткости амортизирующего крепления, расчет вибрации можно производить как для одномассовой системы, в которой расчетными элементами являются масса машины и жесткость амортизации. [c.137]

После экспериментальных проверок и опытных перевозок груза тщательно изучаются все материалы акты опытных погрузок и результаты проведения экспериментальных работ по проверке продольной и поперечной устойчивости грузов, прочности крепления, расчеты, схемы, журнал опытной перевозки, акты опытных перевозок, справочные материалы, ГОСТы или ведомственные Техниче-, ские условия на упаковку и транспортировку груза и др. [c.46]

Нагрузка соединения сдвигает детали в стыке. Примером служит крепление кронштейна (рис. 1.30). При расчете соединения силу R заменяем такой же силой, приложенной в центре тяжести стыка, и моментом T=Rl. Момент и сила стремятся повернуть и сдвинуть кронштейн. Нагрузка от силы R распределяется по болтам равномерно F ==Rlz. (1.38) [c.38]

Пример 1.3. Рассчитать болты крепления кронштейна, нагруженного по схеме (см. рис. 1.30) R=20 ООО Я /=1050 мм а=130 мм Ь=500 мм S=20 мм кронштейн стальной (0 =240 МПа) болты из стали 20 затяжка болтов не контролируется. Расчет выполнить для двух вариантов установки болтов — без зазора и с зазором. Решение. 1. Болты без зазора. По формулам (1.38) и (1.39) [c.48]

Крепление осей и пальцев 220 Расчет шлицевых соединений. . 269 [c.572]

Указания по расчету некоторых типовых резьбовых соединений. Болты с эксцентричным приложением нагрузки. На рис. 266, а показано крепление крышки резервуара болтами с эксцентричной головкой. Такие болты работают на растяжение от силы Р и на [c.407]

Конструкция кронштейна позволяет при расчете приближенно считать крепления стержней к стенке и соединение их между собой шарнирными. Расчетная схема кронштейна изображена рис. 133, 6. [c.125]

Если оболочка не имеет резких переходов и жестких защемлений и, кроме того, не нагружена сосредоточенными силами и моментами, то к ее расчету с успехом может применяться безмоментная теория. При наличии же перечисленных особенностей в местах крепления оболочки и в местах резких изменений формы возникают повышенные напряжения, обусловленные изгибным эффектом. Решение подобных задач более точными методами с учетом изгибающих моментов показывает, что зона повышенных изгибных напряжений остается в большинстве случаев весьма ограниченной, и поэтому на достаточном удалении от перечисленных особых областей определение напряжений может производиться по безмоментной теории. Определение же напряжений в указанных зонах требует особого исследования. Следует, наконец, отметить, что чем меньше толщина оболочки, тем ближе [c.293]

Решение. Крепление обеих тяг одинаково, поэтому расчет будем вести по более нагруженной тяге. Найдем усилия, возникающие в тягах. [c.292]

Расчет затянутого болтового соединения, нагруженного внешней осевой силой. Примером такого соединения может служить крепление z болтами крышки работающего под внутренним давлением резервуара (рис. 3.17). Для такого соединения необходимо обеспечить отсутствие зазора между крышкой и резервуаром при приложении нагрузки иначе говоря, обеспечить нераскрытие стыка. Введем следующие обозначения Q—сила первоначальной затяжки болтового соединения R — внешняя сила, приходящаяся на один болт F— суммарная нагрузка на один болт (после приложения внешней силы R). [c.46]

Аналогичным образом ведется расчет на продольно-поперечный изгиб для иных видов опорных креплений стержней, однако уравнение (168) должно быть в каждом частном случае видоизменено. Так, например, для балки, защемленной одним концом (рис. 151, б), упругую линию приближенно описывают функцией [c.272]

Рис. 12-14. К расчету длины крепления Lgp нижнего бьефа

Рис. 12-15. К расчету отметки пониженного крепления нижнего бьефа

Рис. 12-25. График для расчета глубины водобойного колодца и отметки пониженного крепления за плотиной (плоская задача)

Расчет гидравлического привода начинается с определения нагрузки на исполнительный орган, приведенной к штоку гидроцилиндра или валу гидромотора, и определения скорости движения исполнительного органа, также приведенной к скорости перемещения штока гидроцилиндра или вала гидромотора. Расчетам предшествует определение кинематической схемы работы исполнительного органа, выбор числа, места расположения и способов крепления гидродвигателей (цилиндра или мо- [c.84]

Расчет сварного кронштейна крепления механизма надвигания. [c.367]

Расчет болтового крепления гидромотора. [c.368]

Расчет крепления гидробака. [c.370]

Расчет напряженного болтового соединения, к которому после затяжки приложена внешняя осевая нагрузка. Рассматриваемый случай расчета характерен для большинства соединений (крепление крышек, фланцев). Такие соединения должны быть предельно плотными (крышки цилиндров), должны не допускать раскрытия стыка — появления зазора между соединяемыми деталями при приложении внешней нагрузки. Для выполнения данного требования предварительная затяжка болтов должна быть такой, чтобы после приложения рабочей нагрузки не произошло раскрытия стыка или нарушения плотности. [c.189]

Проектирование трубопроводов начинают с разработки схемы их трассировки. Затем производят компоновку трубопроводов с тепломеханическим оборудованием выбирают их диаметры ria основе технико-экономических расчетов разрабатывают схемы и способы компенсации тепловых удлинений, продувок и дренажей проводят расчеты на самокомпенсацию трубопроводов, креплений, гидродинамические, прочностные, тепловой изоляции выбирают арматуру. Расчет трубопроводов на прочность проводят согласно нормам расчета элементов котлов на прочность. [c.124]

При высокотемпературных испытаниях возможно при нагреве удлинение нагружающего рычага, в результате которого увеличивается расстояние от оси подвеса рычага до груза и до точки крепления индентора, что вызовет изменение нагрузки. Расчет показывает, что нагрев индентора до 2273 К приводит к изменению нагрузки не более чем на 0,006%. [c.110]

Корпус башенных аппаратов в местах опор внутренних самонесущих (диафрагмы) и несущих (своды, столбы опор) конструкций должны иметь усиление из колец, бандажей, ребер жесткости, привариваемых с наружной стороны обечайки или днища. Размеры элементов усиления определяют расчетом. Такие же усиления должны быть в местах крепления обслуживающих площадок к корпусу аппаратов. [c.130]

При их расчете определяются длины плеч тормозных рычагов, соответствующие заданным величинам отхода ленты от тормозного шкива длина пути, проходимого точкой крепления ленты к рычагу, а также величина и точка приложения силы, необходимой для замыкания тормоза [c.185]

Увеличение количества амортизаторов практически не влияет на резонансные формы колебаний, но несколько снижает резонансные частоты за счет присоединения к балке дополнительных масс верхних плит амортизаторов (см. табл. 3). Такое же снижение частот получается при расчете колебаний балки с повышенной погонной массой. Из табл. 5 видно, что основная энергия затрачивается на деформацию амортизаторов, причем определяющими являются вертикальные перемещения. С повышением частоты доля потерь в амортизаторах убывает. Так как в рассматриваемой области частот формы и резонансные частоты колебаний мало нависят от жесткости амортизированного крепления, расчет вынужденных колебаний системы можно производить в два этапа. Первоначально рассчитываются собственные частоты и формы колебаний неамортизированной системы. По форме колебаний определяются относительные амплитуды колебаний системы в местах крепления амортизаторов и относительные суммарные потери в амортизаторах 2Д < где — потери в г-м [c.91]

По окружной составляющей силе Р онределяюп эффекпивную мощность и производят расчет механизма коробки скоростей на прочность. Радиальная составляющая сила Р,, действуеп на опоры шпинделя станка н изгибает оправку, на которой крепят фрезу. Горизонтальная составляющая сила действует на механизм подачи станка и элементы крепления заготовки осевая сила Рд — на подшипники шпинделя станка и механизм поперечной подачи стола вертикальная составляющая сила — на механизм вертикальной подачи стола. В зависимости от способа фрезерования (против подачи или по подаче) направление и величина сил изменяются. [c.331]

В отдельных случаях вводят ограниченную деформацию с целью уве-шыЕДЦЛнчения жесткости и устойчивости крепления. Например, при креплении зколонны в станине (конструкция 31) между фланце.м колонны и опорной поверхностью оставляют зазор s, выбирае.мый при затяжке (конструкция. 32). Величину зазора устанавливают расчето.м плп экспериментально так. [c.566]

Расчет и выбор посадок с натягом. Посадки с патягом предназначены в основном для получения неподвижных неразъемных соединений без дополнительного крепления деталей. Иногда для повышения надежности соединения дополнительно используют шпонки, штифты и другие средства креилення, как, например, при крепле-ппи маховика на коническом конце коленчатого вала двигателя. Относительная неподвижность деталей обеспечивается силами сцепления (трения), возникающими на контактирующих поверхностях вследствие их деформации, создаваемой натягом при сборке соединения. Благодаря надежности и простоте конструкции деталей и сборк1г соединений эти посадки применяют во всех отраслях машиностроения (например, при сборке осей с колесами на железнодорожном транспорте, венцов со ступицами червячных колес, втулок с валами, составных коленчатых валов, вкладышей подшипников скольжения с корпусами и т. д.). [c.222]

Составляется уравнение моментов сил всегда относительно точки, в которой пересекаются лиюш действия наибольшего числа неизвестных сил. Это или точка крепления тела к шарнирно-неподвж+яой опоре, иди точка, где балка заделана в стену. Правильность составления уравнения проверяется сравнением результата расчета определяемой неизвестной силы с ответом в задачнике. Затем мозшо переходить к следую-щей задаче. Только неоСходюда заботиться о постоянном увеличении сложности решаемых задач и чтобы они были разными. [c.67]

Характерными примерами применения прессовых соединений являются колесные центры и бандажи железнодорожного подвижного состава, центры и венцы зубчатых и червячных колес (рис. 2.10, а), крепление на валу вращающихся колец подшипников качения (рис. 2.10, б, где показано условное изображение подшипника качения и обозначена подшипниковая посадка). В середине прошлого века академиком А. К. Годоли-ным была создана теория расчета артиллерийских стволов, составляемых из нескольких толстостенных цилиндров, соединенных с гарантированным натягом, вследствие чего обеспечивалось значительное повышение прочности стволов. [c.28]

Расчет незатянутых болтов. Характерный пример незатянутого резьбового соединения — крепление крюка грузоподъемного механизма (рис. 3.15). Под действием силы тяжести груза Q стержень крюка работает на растяжение, а опасным будет сечение, ослабленное нарезкой. Статическая прочность стержня с резьбой (которая испытывает объемное напряженное состояние) приблизительно на 10% выше, чем гладкого стержня без резьбы. Поэтому расчет стержня с резьбой условно ведут по расчетному диаметру dp d—0,9p, где р — шаг резьбы с номинальным диаметром d (приближенно можно считать dpKdi). Условие прочности нарезанной части стержня на растяжение имеет вид [c.44]

Расчет затянутых болтов. Пример затянутого болтового соединения — крепление крышки люка с прокладкой, где для обеспечения герметичности необходимо создать силу затяжки Q (рис. 3.16). При этом стержень болта растягивается силой Q и скручивается моментом Мр в резьбе. Напряжение растяжения СТр = 0/(л(/р/4), максимальное напряжение кручения T = MpjWp, где Wp = 0,2dp—момент сопротивления кручению стержня болта Mp = 0,5ga2tg( l + 9 ). Подставив в эти формулы средние значения угла подъема / резьбы, приведенного угла трения ф для метрической крепежной резьбы и применяя энергетическую теорию прочности, получим [c.45]

Конструктивной особенностью пружин перечисленных типов является отделка концов. Концевые витки пружины растяжения и кручения отгибаются с таким расчетом, чтобы могло быть осуществлено крепление пружины к смежным деталям. У пружины сжатия крайние витки поджимаются и сошлифовываются с торцов, чем обеспечивается создание опорных плоскостей. При определении перемещений и напряжений, однако, указанные особенности пружин обычно не учитываются и концевые витки из рассмотрения исключаются. [c.210]

Расчет болтового соединения, затянутого, не нагруженного внешней осевой силой. Примером такого соединения может служить крепление люков, крышек, к герметичности которых не предъявляются особые требования. Другим примером является кжммовое соединение (рис. 158). [c.188]

При расчете на прочность элементов крепления (ушек, лап, фланцев и т. п.) следует принимать во внимание не только вес прибора, но и величину случайных нагрузок, которые могут быть приложены к прибору при его обслуживании (например, упор рукой создает усПлие 12—15 кГ), а также динамические нагрузки, которые при установке прибора массой т на подвижном объекте [c.487]

Развитие усталостных трещин в эксплуатации имело место в дисках III ступени турбины двигателя НК-8-2у на самолетах Ту-154Б в зонах высокой концентрации нагрузки по отверстиям крепления дисков к валу двигателя. Расчеты методом конечных элементов показали наличие сложного напряженного состояния в тех местах диска, в которых обычными традиционными методами расчета оценивали напряженное состояние как линейное [1, 2]. При применении решения на основе обобщенного представления о плосконапряженном состоянии в ряде сечений не учитывается наличие касательных напряжений и неполностью учитывается объемно-наиряженное состояние дисков в ободной части, в том числе и в местах лабиринтных уплотнений. Тем более погрешности в оценке реального напряженного состояния возникают в местах концентрации нагрузок у отверстий под болты, соединяющие диск с валом турбины. Как показала практика эксплуатации таких дисков, именно у крепежных отверстий возникают усталостные трещины, которые в последующем распространяются в направлении ступичной части диска к валу. Реализуемое напряженное состояние материала диска по сечениям отличалось от расчетного, поскольку максимальная интенсивность напряженного состояния по расчету соответствовала сечению, расположенному перпендикулярно к плоскости роста трещины [2]. [c.542]

Разрушение шпангоута № 1 концевой балки произошло по галтельному переходу радиуса 3 мм опорной полки к стенке у болтов № 1-4 и по первому от опорной полки ряду заклепок и винтов у болтов № 5 и 10 (см. рис. 13.35). На внутренней стенке шпангоута в зонах установки болтов его крепления имели место вмятины, образующиеся от головок болтов при отворачивании и наворачи-вании гаек, а также имелись аналогичные вмятины и по границе излома (рис. 13.36). Исследование излома показало, что распространение трещин характеризуется формированием мезолиний усталостного разрушения, расстояние между которыми возрастает в направлении роста трещины (рис. 13.37). Анализ закономерностей роста трещины по участкам излома около различных отверстий показал, что имеет место различие в скорости роста трещин. В пределах развития трещин поперек стенки шпангоута различие в длительности роста трещины по отверстиям может иметь место в несколько раз (рис. 13.38) (схема). Наибольшая длительность роста трещины выявлена у отверстий № 2-4, что совпадает с расчетом, согласно которому именно на этом участке нагружение шпангоута является наиболее интенсивным. [c.715]

Верхняя обшивка. Выбран композиционный материал бор — алюминий (В—А1) ввиду высоких показателей прочности при сжатии и удельного модуля сдвига, особенно при температурах 150—200° С. Материал получен диффузионной сваркой монослоев, содерН ащих борные волокна диаметром 140 мкм (47% по объему) в матрице из алюминиевого сплава 6061 и приварен к титановым закоицовкам корня (комля) для передачи нагрузок. Обшивка представляет собой трехслойную конструкцию с листами из бор-алюминия и алюминиевым заполнителем. Внутренняя поверхность выполнена плоской с тем, чтобы упростить проблему крепления. Принятая ориентация волокон 0 45 - с добавлением слоев, ориептгт-рованных под углом 90°, для локального усиления болтовых соединений при наложении действующих по хорде усилий от закрылков и предкрылков. Для крепления листов внешней облицовки к титану необходимы трехступенчатые соединения (см. рис. 13). Вследствие меньших действующих нагрузок для крепления внутренних листов требуется только двухступенчатое соединение. Нагрузка в соединениях по внешней поверхности составляет 3567 кгс/см. Для расчета отверстий болтовых соединений был использован зкспериментальпо определенный коэффициент концентрации напряжений. Отверстие для отбора проб топлива диаметром 76 мм усилено дополнительными слоями, ориентированными в направлениях 0 и 45°. [c.151]

Каждый сменный магнитострикционный преобразователь представляет собой узел, состоящий из пакета преобразователя, концентратора и зажимного устройства для крепления образца. Пакеты преобразователей двухстержневые, полуволновые, собраны на клее БФ-4 из пластин никеля толщиной 0,1 мм. Методика расчета и геометрические размеры пластин пакетов и катенои-дальных концентраторов приведены в работе [71]. [c.174]

Эйлера, дают значительно более приближающийся к действительному результат, чем подсчет по формуле В. Г. Костицина. Таким образом, можно рекомендовать вести расчеты колодочно-ленточных тормозов при расположении колодок на ленте с постоянным шагом с шарнирным креплением колодок к ленте по уравнению (45), а с жестким креплением — по уравнению (44). [c.206]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...