Накладка расчет

При наличии в конструкции стыкового соединения с накладками расчет его производится из условия равномерного распределения нагрузки по площадям стыкового и нахлесточного швов. [c.215]

При решении этой задачи надо разъяснить учащимся, что в формулу для расчета на смятие надо подставлять меньшее из значений б (толщина листа) и 2бн (удвоенная толщина накладки). [c.100]

Расчет рычага и накладки (рис. IV. 16, а) на прочность производится раздельно. Напряжения изгиба, созданные силой рычага в сечении I—/ накладки, определяют из формулы [c.113]

Расчет рычагов с двумя накладками (см. рис. IV.2), применяемых в конических аппаратах горизонтальных гидротурбин, производят подобно расчету рычага с одной накладкой, но при этом отсутствует кручение в теле рычага, а накладки и площадку среза пальца рассчитывают на силы Рр/2, Япц/2 и т. д. [c.115]

Расчет рычага с проушиной и разрывным болтом (рис. IV. 16, б) производится аналогично расчету рычага с накладкой по сечениям 3—3, 7—7, 8—8, 9—9. [c.115]

Расчет. Заклепки в соединении, находящемся под действием продольных сил, рассчитываются на срез. Этот расчет является условным, поскольку в большинстве случаев нагрузка передается за счет трения между соединяемыми деталями, а сами заклепки работают на растяжение. Условность расчета учитывается соответствующим выбором величины допускаемого напряжения на срез. Расчетная формула для соединения внахлестку или с одной накладкой имеет следующий вид [c.406]

Длительная эксплуатация прокладки обеспечивается в том случае, если высота буртика (от торца сосуда 5 до плоскости накладки 9) выбрана с таким расчетом, чтобы после сборки деталей и их стягивания вплотную бол- [c.59]

Однако стремление конструктора и исследователя более полно выявить картину физических явлений процесса торможения привело к созданию уточненного метода расчета, учитывающего неравномерность распределения удельного давления по длине тормозной колодки. В основу метода положена гипотеза о распределении удельных давлений по длине колодки пропорционально радиальной деформации накладки [21], [36], [38], [41]. [c.106]

Толщина стальной тормозной ленты определяется расчетом ее на растяжение в опасном сечении по максимальному усилию натяжения Т (толщина фрикционной накладки при расчете не учитывается) [c.183]

Обычно в практических расчетах тормозных устройств принимают, что осевой зазор между поверхностями трения разомкнутого тормоза должен быть не менее 0,5 мм при работе с накладками из фрикционного материала и не менее 0,2 мм при работе металлических дисков в масляной ванне. Исходя из этой величины и числа пар поверхностей трения определяется необходимый ход системы управления. [c.231]

На фиг. 154 показан дисковый стопорный тормоз электротали ТВ ВНИИПТМАШа с приводом от трех электромагнитов 1 переменного тока. Якори электромагнитов 4 укреплены на тормозном диске 2, противоположная сторона которого снабжена фрикционной накладкой 3. Ход якоря выбран из расчета создания [c.245]

При сравнении этого выражения с выражением работы торможения по уравнению (133) нетрудно видеть, что величины их пропорциональны между собой. Таким образом, вводя в условия однозначности время торможения как определенную фиксированную величину, мы учитываем в расчете тепловой поток, образующийся при торможении. Кроме ранее упоминавшейся общей геометрической характеристики в условиях однозначности, должны быть учтены особенности конструкции тормозов (различные модификации конструкции тормозных шкивов и колодок) к существенным факторам этой группы, влияющим на нагрев шкива, следует отнести угол обхвата Р шкива колодкой (или лентой в ленточном тормозе), ширину обода В тормозного шкива и величину установочного зазора е между шкивом и накладкой. Влияние угла обхвата шкива колодкой выражается в изменении поверхности теплоотдачи обода тормозного шкива (поверхности, наиболее эффективно участвующей в конвективном теплообмене). [c.606]

I. Расчет колодочных тормозов. Проведем тепловой расчет колодочного тормоза ТК-300, установленного на механизме передвижения крюковой грузовой тележки мостового крана грузоподъемностью 125 т. Исходные данные для расчета тормозной момент /Иг = 50 кГм, момент сопротивления = 5,8 кГм. температура окружающей среды = +25°, номинальное число оборотов тормозного вала в минуту п = 785, приведенный маховой момент = 58,5 кГм , тормозная накладка — из вальцованной ленты, тормозной шкив — стальной. [c.660]

При расчете заклепочного соединения фрикционной накладки с каркасом необходимо правильно учитывать роль, выполняемую заклепкой. Известно, что фрикционную накладку в узле трения сдвигает усилие, вызванное действием сил трения на поверхности скольжения. Однако это усилие может быть в значительной мере ослаблено силами сцепления на поверхности фрикционной на-гладки, контактирующей с ободом тормозной накладки, которая прижимает фрикционную накладку к тормозному барабану. При этом заклепки воспринимают часть возникающей на поверхности скольжения силы трения. [c.116]

Схема расчета следующая. Площадь накладки (в см ) [c.129]

Полученную расчетом толщину Ь рекомендуется удваивать с учетом того, что часть площади накладки занята отверстиями под заклепки, а также с учетом неравномерного износа накладки, определяемого конструкцией тормоза. Если накладки приклеиваются, то расчетная толщина Ь обычно увеличивается на 15— 20%. [c.129]

При расчете заклепочного соединения фрикционной накладки с каркасом необходимо правильно учитывать влияние заклепки. [c.185]

Известны методы [58, 59, 66], пригодные для оценочных практических расчетов, которые обычно базируются на эмпирических и статистических данных, полученных при стендовых испытаниях и из эксплуатационных данных аналогичных конструкций фрикционных устройств. В работе [66] предлагается метод расчета размеров тормозной накладки, основанный на обеспечении заданной долговечности при заданных условиях работы. [c.203]

Рекомендуется полученную расчетом толщину bj удваивать с учетом того, что часть площади накладки занята отверстиями под заклепки, а также с учетом неравномерного [c.203]

При проектировании дисковых конструкций фрикционных устройств момент сил трения Мт, как правило, рассматривают как пропорциональный коэффициенту трения /, нагрузке Р и среднему радиусу трения R p- Такой чрезмерно упрощенный метод расчета оправдывает себя при Ri/R2> > 0,7 и Квз> близком к единице. Однако принимая, что равнодействующая элементарных сил сопротивления накладки приложена на расстоянии Rf p от центра вращения, правильно рассчитать крепление накладки и предупредить заклинивание фрикционного узла невозможно [51]. [c.304]

Нормы [Л. 50] регламентируют сечения сварного шва, крепящего штуцер или накладку к сосуду (рис. 7-14), принимаемые при расчете. Для штуцера [c.402]

Размеры высоты штуцера и ширины накладки учитываемые при расчете укрепляющих сечений, устанавливаются в зависимости от параметров и, [c.302]

Ширина накладки, учитываемая при расчете (п. 4.5.4.7), [c.359]

Порядок устранения пробоин следующий. Изготовляют металлическую накладку толщиной 0,5...0,8 мм из расчета, чтобы она перекрывала границы пробоины на 15...20 мм со всех сторон. Вырезают также лоскуток стеклоткани, размеры которого соответствуют размерам накладки. Зачищают поверхность накладки и восстанавливаемой детали, чтобы [c.532]

Толщину стальной тормозной ленты 6 определяют расчетом на растяжение по максимальной силе Т (толщину фрикционной накладки при расчете не учитывают). При этом, учитывая концентрацию напряжений (если фрикционный материал укреплен на ленте с помощью заклепочного соединения) и неравномерное распределение напряжений по ширине, расчет ведут по напряжению [а] = <Тт/3. [c.239]

Интенсивное развитие теории оболочек и пластин обусловлено потребностями практики. Вопросы, связанные с расчетом тонкостенных конструкций, возникают во многих отраслях современной промышленности, в том числе авиации, ракетостроении, судостроении, химическом машиностроении, строительстве и т.д. В связи с этим одной из главных задач механики тонкостенных конструкций является совершенствование методов расчета и проектирования пластин и оболочек сложной формы с различными законами изменения толщины, отверстиями, включениями, накладками, подкрепляющими ребрами при действии на них распределенных и локальных нагрузок. [c.3]

Расчет на износ по предельному состоянию. Предельный износ накладок сцепления рассматриваемого автомобиля исходя из технических условий равен /г — 3 мм при общей толщине накладки 4 мм. 180 [c.180]

Примечание. S — толщина основного материала склепываемых деталей Si — толщина накладки при расчете односрезных швов встык (с одной накладкой) принимают Si = 1,255. [c.53]

При расчете усилий на поверхности контакта накладок 4 и шкива 2 полагаем, что контактное давление пропорционально радиальной деформации накладки в данной точке. [c.304]

При оценке прочности оболочечных конструкций возникают задачи расчета силовых элементов от действия локальных нагрузок, передаваемых на конструкцию через различного рода подкрепляю- щие накладки конечной жесткости. [c.81]

Результаты расчета приведены на рис. 3.12 и 3.13 в виде кривых, изображающих изменение контактного давления под накладкой p =pR Q и изгибающего момента в сечениях шпангоута [c.87]

Рис. 4.57. Применение метода сеченнй для расчета составного образца с одной (а) н двумя (б) накладками.

По мнению Де Брюна приведенные формулы можно применять при расчете коэффициента концентрации в шв клеевого соединения с односторонней накладкой. Расчет коэффициента концентрации в шве симметричного клеевого соединения внакладку, поскольку его элементы не испытывают изгибающих напряжений, следует проводить по формуле Фолькерсена. По этой же формуле надлежит определять концентрацию напряжений в кольцевом шве соединения внахлестку или в одностороннем с накладкой. [c.172]

Соединение с двумя накладками (см. рис. 30.3, в) может разрушиться путем среза по двум сечениям, совпадающим с плоскостями контакта накладок с соединяемыми деталями. Такие соединения называют двухсрезнылш. При их расчете принимают, что усилие, приходящееся на одно сечение, вдвое меньше общего усилия. [c.488]

Расчетом должно быть проверено напряжение смятия на поверхности касания заклепки с отверстием и напряжение среза в сечениях, помеченных волнистой линией. Расчет можно выполнять по формулам (14.12) и (14.13), где под кх и Аа следует понимать толщины склепываемых листов, а под д,, — диаметр стержня заклепки. Допускаемое напряжение [т] принимают равным 0,4сГт-При расчете нужно принимать во внимание число склепываемых пластин. Например, при двух накладках через каждую из них передается только половина силы что нужно учитывать при пользовании формулой (14.13). [c.375]

Технологически указанную выше идею задержки роста трещины реализуют путем расположения в отверстие втулки. Их необходимо устанавливать в отверстие под крепежные элементы и приклеивать к отверстию или выполнять круговые канавки вокруг отверстия, в которые входит бурт втулки при ее запрессовке. Чтобы полностью перекрыть зону трещины, следует приклеить еще боковую накладку или расположить по ее поверхности конусообразные канавки со вставками, как это показано на рис. 8.52. Вставку следует закрепить болтом, совмещая отверстие во вставке, с отверстием, в котором располагают втулку. Все это суп1ествен-но снижает интенсивность напряженного состояния материала в районе трещины, как показали расчеты методом конечных элементов, и приводит к резкому снижению темпа роста трещины. Поверхность отверстия, как и зона трещины по свободной поверхности элемента конструкции, может быть после обнаружения трещины упрочнена любым из известных способов. Это создает весьма высокий уровень сжимающих напряжений и способствует дополнительному снижению темпа последующего роста трещины. [c.461]

II. Расчет ленточных тормозов. Приведем расчет тормоза Л-355, установленного на механизме передвижения грузовой тележки литейного крана грузоподъемностью 100 т. Исходные данные тормозной момент = 89 кГм момент сопротивления Мс = 7,5 кГм номинальное число оборотов тормозного вала п = 700 в минуту приведенный маховой момент = 38,6 кГм угол обхвата тормозного шкива лентой Р= 270° время торможения Т о= 0,77 сек критерий Фурье Foi о=7,7-10" критерий Пекле Рео= 21 -10 Ig Foi с= —4,111 IgPeo = = 5,322 тормозной шкив стальной, тормозная накладка на асбестовой основе. [c.662]

Расчеты показывают, что непосредственно на трубопроводах, без применения тройников заводского изготовления, можно приваривать отводы диаметром до 150 мм без укрепляющих накладок. В то же время СНиПП-45-75 предусмотрено, что при отношении диаметра ответвления к диаметру магистрали менее 0 2 (До/Дм < 0 2) укрепляющие накладки не устанавливаются. [c.187]

Результаты длительных стендовых ресурсных испытаний муфт различной макрогеометрии показали, что оптимальным для данного типоразмера муфты является Кш 0.6. При этом фрикционные накладки должны иметь по шесть секций с каждой стороны ведомого диска. Износостойкость фрикционных накладок при таком исполнении увеличилась в 1,3 раза по сравнению с серийными кольцевыми накладками, имеющими Квя 1-Расчетом Квз (Ла) и Клз по этой методике было установлено опти мальное значение Квз 0,635-н0,65 Для многодисковых муфт, работа ющих при наличии смазки, целесооб разно использовать специализирован ные системы уравнений ТДТИ (см приложение II с. 302 и рис. II.4) Вследствие необходимости в этом слу чае располагать данными по фрик ционной теплостойкости была разра ботана методика испытаний примени [c.318]

Но S = F = dMIdz, следовательно, т = (SAy)l(lb), где у — расстояние от нейтральной оси до центра тяжести заштрихованной площади. Это главное выражение, которое используют для определения поперечной силы. Данное выражение можно применить при нахождении требуемого шага точечных швов сварного соединения, с помощью которого усиливается сечение балок. Выражение для расчета шага записывается в виде р = RIlSAy, где R — несущая способность точечного шва на срез у — расстояние от нейтральной оси до центра тяжести элемента усиления А — площадь поперечного сечения элемента усиления. Пусть требуется найти шаг точечной сварки, необходимой для крепления нижней, подкрепляющей сечение, накладки профиля, показанного на рис. 3.9. Необходимые геометрические характеристики можно найти, пользуясь данными табл. 3.1, в которой /g — момент инерции отсеченной части сечения относительно собственной оси. [c.79]

Швы могут быть с одной или двумя накладками. На фиг. 268, б показан шов с двумя накладками. Заклепки в шве могут быть расположены в один или несколько рядов. Озответственно швы называют однорядными и многорядными. По расположению заклепок различают швы шахматные (фиг. 268, в) и параллельные (фиг. 268, б). Количество заклепок, необходимое для образования шва, определяется расчетом на прочность и на плотность соединения. При известной толщине склепываемых листов 8 диаметр заклепки d обычно принимают равным d = 8 + (6-=-8) мм. Расстояние между центрами заклепок в ряду (шаг t) берется по эмпирическим формулам. [c.175]

В качестве примера приведем расчет шпангоута, на который через круговую накладку действует сосредоточенная радиальная сила Q, приложенная вточкеф=0 (рис. 3.11). [c.87]

Другая проблема, связанная с обработкой данных, полученных при испытании составных образцов на продольный сдвиг, заключается в разделении вкладов разных видов деформирования. В работе [55] было показано, что скорости высвобождения энергии деформирования типов 1 и 11 не сходятся в случае, когда трещина распространяется вдоль поверхности раздела между двумя разными ор-тотропными материалами. В работе [55] было также показано, что скорость высвобождения суммарной энергии деформирования хорошо определяется. Проведение испытания составной балки на продольный сдвиг применительно к однонаправленному материалу не связано с какими-либо трудностями пример — результаты, представленные на рис. 4.59 и 4.60. Иначе обстоит дело с образцами многонаправленного композита, результаты испытания которых приведены в табл. 4.10. В этих образцах инициирующий надрез между основным стержнем и накладкой приходится на поверхность раздела между слоями +45° и -45°. Поэтому расчет методом конечных элементов, используемый вместе с методом смыкания трещины, не дает правильных результатов. В работе [55] показано, что результаты такого подхода зависят от отношения Аа/а, где Аа — приращение трещины, используемое в методе смыкания трещины. Несходимость скоростей высвобождения энергии деформирования типов 1 и 11 объясняется осциллирующей природой сингулярности в вершине трещины, проходящей по поверхности раздела между двумя материалами. [c.276]

Перед разгонкой или регулировкой производят расчет зазоров, устанавливающий величину и направление перемещения рельсовой нити. В стыке разрыва на конце отодвигаемого рельса снимают болты на другой половине накладок болты только ослабляют. Для пропуска поездов в месте разрыва рельсовой нити укладывают вкладыш и сболчивают стык при этом на конце рельса со стороны приближающегося поезда ставят при шестидырных накладках два болта, при четырехдырных—один на конце другого рельса ставят один болт и один болт во вкладыше все остальные стыки должны быть сболчены не менее чем четырьмя болтами рельсы пришиты двумя костылями на каждом конце шпалы шпалы подштопаны и подбиты под рельсом шпальные ящики засыпаны на высоту не менее половины толщины шпалы. Во избежание перекоса шпал желательно перегонять сразу две рельсовые нити, но если бригада одна, она выполняет эту работу последовательно. [c.354]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...