Аппараты горизонтальные

В конических аппаратах горизонтальных турбин (рис. IV.2) верхнее и нижнее кольца заменяют наружным и внутренним кольцами, в которых устанавливают подшипники наружных и внутренних цапф лопаток. Эти кольца состоят из отдельных скрепляемых болтами секторов и имеют обязательный горизонтальный разъем, необходимый для монтажа. [c.97]

Расчет рычагов с двумя накладками (см. рис. IV.2), применяемых в конических аппаратах горизонтальных гидротурбин, производят подобно расчету рычага с одной накладкой, но при этом отсутствует кручение в теле рычага, а накладки и площадку среза пальца рассчитывают на силы Рр/2, Япц/2 и т. д. [c.115]

На рис. 13 показана конструкция среднего режущего аппарата, горизонтальный вал которого соединяется с валами смежных аппаратов также при помощи муфт (рис. 6, а), допускающих только осевое смещение, поэтому в процессе работы возникают в системе дополнительные неучитываемые нагрузки. [c.74]

Сравнительный анализ показывает, что установки с аппаратами горизонтально-трубчатого пленочного типа экономичнее установок мгновенного вскипания. Так, при равной производительности по дистилляту 2000 м /сут установка первого типа имеет удельный расход энергии на собственные нужды в 2,5 раза ниже, занимает площадь, в 5 раз меньшую, и имеет массу примерно на 30% ниже, чем установка мгновенного вскипания. Диапазон изменения рабочей нагрузки в первом случае 70—100% во втором 20—100%. Тепловая схема установки первого типа характеризуется равномерностью распределения теплоты по ступеням и большой степенью его использования, Характеристика установки подобного [c.40]

В испарительных аппаратах горизонтально-пленочного типа приходится рассчитывать теплоотдачу от движущегося внутри горизонтальных труб пара. В этом случае может быть использована зависимость, предложенная Д. И. Волковым [9] [c.150]

Для предохранения аппарата от действия агрессивной среды проектом предусмотрена защита внутренней металлической поверхности тонким слоем свинца с последующей футеровкой кислотоупорной керамической фасонной плиткой на диабазовой замазке. На чертеже все узлы аппарата обведены кружками и намечены римскими цифрами, указано место сечения аппарата горизонтальной секущей плоскостью, а также проставлены общие размеры аппарата. [c.36]

Подача материалов в аппараты горизонтального типа сверху и с торца на рольганге. [c.188]

Конструкция вертикальных подогревателей мазута типа ПМ аналогична конструкции аппаратов горизонтального исполнения. Технические характеристики вертикальных [c.360]

В полости, образуемой днищем 5 аппарата, горизонтальной решеткой 3 и коническими решетками 4. помещена трехлопастная однорядная мешалка 6 с нижним приводом от электродвигателя 7. [c.46]

Особенностью монтажа этих насосов являются повышенные требования к чистоте внутренних полостей корпусов, рабочих колес и направляющих аппаратов. Горизонтальные разъемы насосов низкого давления уплотняют бакелитовым лаком, а вертикальные разъемы секционных насосов—маслостойкой резиной. [c.135]

Аппараты воздушного охлаждения для малых потоков имеют сравнительно небольшую поверхность теплообмена. Секции этих аппаратов по конструкции аналогичны секциям аппаратов горизонтального типа, но выполнены из труб длиной 1,5 или 3 м при этом устанавливают соответственно один или два вентилятора меньшего диаметра. Колеса вентиляторов крепят непосредственно на валу электродвигателя. [c.195]

Отличительным признаком теплообменных (преимущественно кожухотрубчатых) аппаратов, имеющих наибольшее применение, является наличие у ннх кожуха и труб независимо от положения аппарата (горизонтального илн вертикального). [c.8]

Воздух высокого давления подавался в установку qt центральной системы сжатого воздуха. Максимальные расходы, которые можно было получить при поддержании в аппарате давления 8,1 МПа, составляли 850— 900 м ч. С целью крепления датчиков для измерения коэффициентов теплообмена предусматривалась специальная державка, позволяющая их установку как в вертикальном, так и в горизонтальном положениях. Для проведения экспериментов по измерению коэффициентов теплообмена между псевдоожиженным слоем и пучками горизонтальных и вертикальных труб были изготовлены специальные кассеты-вставки, с помощью которых можно менять шаг расположения труб в горизонтальном и вертикальном пучках. Температура слоя измерялась термопарами. [c.105]

Влияние несимметричности профиля струи во входном отверстии аппарата. Уже отмечалось, что если профиль скорости струи при боковом входе в аппарат (особенно круглого сечения) несимметричен относительно оси входа, то возникают условия для его закручивания в горизонтальной плоскости (см. рис. 3.8). В проведенных опытах такая несимметричность была обусловлена прикрытием дросселя для понижения скорости потока. [c.183]

Сдвиг в небольших пределах линии размещения лопаток, т. е. изменение расстояний /11 0 и к /Оо, так же как и исключение нескольких лопаток при наличии за ними горизонтальной решетки, практически не меняет характер распределения скоростей в рабочей камере аппарата. [c.199]

С целью проверки структуры потока для рассматриваемого случая была изготовлена модель электрофильтра с осевым подводом через горизонтальный диффузор при отношении площадей Ру.1Ра= 9,7 (рис. 9.1). В качестве осадительных электродов служили плоские пластины (десять, толщиной 6 = 2 мм). Для выравнивания потока до входа в рабочую часть аппарата были установлены согласно расчету (см. гл. 4) три плоские решетки [(1=0,4 — 0,38 ( отв = Ю мм)]. Поля скоростей измерялись в двух [c.217]

Для горизонтальных электрофильтров можно отметить следующие основные типы подвода потока непосредственно к форкамере аппарата 1) осевой через горизонтальный диффузор 2) через наклонный диффузорный участок 3) снизу через вертикальную шахту 4) вертикально сверху. Условия подвода потока к этим участкам, непосредственно примыкающим к электрофильтрам, в действительности получаются совершенно различными. [c.219]

Результаты исследования варианта с бункером при наличии тех же газораспределительных устройств, что и в варианте без бункера, показали, что в случае горизонтального расположения козырьков на первой решетке степень равномерности распределения скоростей недостаточная (поток несколько отклоняется от горизонтали вверх и Мк = 1,32). Более равномерное поле скоростей (Л ,, = 1,17) получается при наклоне козырьков на первой решетке вниз от оси аппарата на угол 10 . [c.237]

Аппарат центрального проецирования (5, ГГ) дополняется горизонтальной плоскостью П] (или Н), которая называется предметной плоскостью, причем П 1П (рис.26). [c.30]

Какой длины необходимо выполнить трубы горизонтального теплообменного аппарата, в котором вода должна нагреваться от температуры /ш1 = 5°С до i 2 = 55° , если диаметр труб, по которым движется вода, rf=18 мм, температура стенок труб /с = 70° С и расход воды через каждую трубу составляет G — = 72 кг/ч. [c.83]

Подогреватели типа ПВ-2000-120 для турбоустановки К-500-5,9/25 (Нововоронежская АЭС) — кожухотрубные аппараты горизонтального типа из нержавеющей стали (корпус, распределительная камера, каркас трубной системы изготовляются из стали марки 12Х18Н10Т трубная доска, U-образ-ные трубки диаметром 16x1,4 мм — из стали марки 08Х18Н10Т). Один из них показан на рис. 3.68. [c.315]

Примечание. 1-й аппарат—горизонтальный, 2-й и 3-й—вертикальные, в третьем аппарате 6 концентрическиг кольцевых камер. [c.207]

Математическая модель установки с аппаратом горизонтальнотрубчатого типа подобна приведенной выше, но тепловые и массовые балансы для отдельных расчетных величин, описывающих динамику их изменения, имеют свои отличительные особенности. Расчетная схема одной ступени установки с аппаратами горизонтального типа и принятые обозначения показаны на рис. 3-20,6. [c.138]

В настоящее время фирмой Сасакура разработана технологическая схема, позволяющая на установках с аппаратами горизонтально-пленочного типа получать до 10 ООО м сут воды. На рис. 5-33 показаны габариты освоенных для выпуска установок, общая характеристика которых представлена в табл. 1-5, а внешний вид — на рис. 1-12. [c.225]

В настоящее время разработаны изделия из стеклопластиков следующей номенклатуры технологические трубопроводы и газоходы диаметром до 2 м, емкостные аппараты горизонтальные и вертикальные диаметром до 2 м (рис. 2.1), резервуары цилиндрические вертикальные объемом от 0,16 до 100 м , крупноблочные резервуа-146 [c.146]

Определение жаростойкости по Шрамму (ОСТ НКТП 3081) относится ко всем прессованным, формованным и слоистым материалам из пластмасс органического происхождения и основан на определении длины сгоревшей части и потери веса образца в результате соприкосновения его с накаленным до температуры 950° силитовым стержнем. Образцы имеют форму пластины длиной 120 2 мм, шириной 15 0,2 лсм и толщиной 3 0,2 мм. Число образцов для каждого испытания не менее 3. Определение жаростойкости производится на нормальном аппарате Шрамма. Силитовый стержень имеет длину 170 2 мм и диаметр 7,7 0,1 мм. Образец, взвешенный с точностью до 1 мг, укрепляется на стойке аппарата горизонтально так, чтобы он своей торцовой частью касался шаблона. Затем шаблон удаляется, а к образцу приближается до соприкосновения с ним накаленный до температуры 950° стержень. Образец в таком положении выдерживается в течение 3 мин. Потеря веса определяется в мг, а длина сгоревшей части образца — в см. Жаростойкость материала характеризуется произведением двух ве.личин длины сгоревшей части и потери веса. Установлено шесть стандартных степеней жаростойкости [c.301]

Еще более компактны аппараты трехконтурного типа при размещении секций горизонтальными рядами в три яруса. В средний и верхний ряды (контуры) секций воздух поступает, пройдя между секциями нижнего контура, и выводится с верха аппарата. Из секций нижнего контура нагретый воздух выводится сбоку в окна торцовых стенок аппарата. Таким образом, все секции продуваются параллельными потоками свежего воздуха. Для организации движения воздуха пространства между секциями соседних контуров отделены листами с теплоизоляцией. Секции изготовлены из труб длиной 8 или 12 м. Воздух нагнетается соответственно четырьмя или шестью вентиляторами с диаметром колеса, как и в аппаратах горизонтального типа 2,8 м. Аппараты трехкоптурного типа наиболее крупные поверхность теплообмена по оребрению составляет 20—30 тыс. м . [c.195]

По данным исследований [321, в горизонтальных вихрях горизонтальная компонента скорости м 1Ло меняется с высотой, тогда как вертикальная растет по высоте линейно. Можно сделать вывод о том, что у земной поверхности одновременно присутствуют вихри разных размеров, причем наименьшие из них вносят наибольший вклад в пульсации вертикальной скорости. Другими словами, чем ближе к склону производится полет, тем сильнее болтанка. С увеличением высоты полета все большую роль начинают играть крупные вихри, которые ощущаются в полете как плавные подъемы и онускания аппарата. Горизонтальные размеры таких вихрей — несколько сотен метров, время существования — более 5 мин. [c.88]

Экспериментальное исследование теплообмена между псевдоожиженным слоем и горизонтально расположенным пучком не выявило существенного влияния на величину а щага труб, что согласуется и с данными [123]. Разница между коэффициентами теплообмена слоя и трубных пучков с шагом 39 и 19 мм не превышала 8—12% во всем диапазоне давлений, вплоть до 8,1 МПа. Таким образом, в псевдоожиженном слое крупных частиц под давлением коэффициенты теплообмена между слоем и горизонтальным трубным пучком практически не зависят от шага труб в пучке. Причем интересно отметить, что с уменьшением шага коэффициенты теплообмена несколько увеличиваются. На рисунках точки, соответствующие наиболее тесному пучку (s = 19 мм), систематически располагаются выше. Хотя реальная скорость фильтрации газа при горизонтальном пучке является переменной по высоте аппарата, влияние изменения ее несущественно, как и при вертикальном расположении труб. Проявление его, очевидно, возможно не столько благодаря росту средней скорости газа у теплообменной поверхности, сколько за счет улучшения условий разрушения сводов в кормовой зоне труб, которые обычно наблюдаются в слоях мелких частиц. Кроме того, рост коэффициентов теплообмена с уменьшением шага труб в пучке может вызываться также тор.мозящим действи- [c.124]

Можно полагать, что комбинация оребрения и вибрации наиболее благоприятна для увеличения компактности теплообменника типа слой . Приложение вибрации к слою или к поверхности нагрева должно выбираться на основе конструктивных соображений. В первом случае можно избежать дополнительных напряжений в трубках, которые зачастую работают под давлением, а во втором — трудностей размещения виброзондов. В любом случае полагаем целесообразным а) применение вибрации лишь при виб Усл или при необходимости улучшить проточность плохо сыпучих дисперсных сред б) выявление предельных скоростей слоя и Ргкр, определяющих предельную по материалу производительность аппаратов с горизонтально расположенной поверхностью нагрева (при наличии и отсутствии вибрации) в) использование эффективных ребер, увеличивающих долю поверхности, приходящуюся на продольное безотрывное обтекание г) изучение соотношений сил (с учетом вибрационных) в виде критерия проточности (гл. 1) для выявления закономерностей изменения локальных и осредненных характеристик теплообмена. [c.358]

Установка, на которой проводились экспериментальные исследования, показана на рис. 7.1. Полый цилиндр 5, установленный вертикально и собранный из отдельных легко разъединяемых царг 3 диаметром = 500 мм, представлял собой схематизированную модель рабочей камеры аппарата круглого сечения. Горизонтальный подводящий участок I, присоединенный к рабочей камере сбоку, был сменным изменяли его диаметр (т. е. площадь сечения Ь ), что позволяло получать различные соотношения площадей Рк1Рд рабочей камеры и входного отверстия (табл. 7.1, 7.2). [c.154]

Кроме рассмотренных специфических недостатков плоских (тонкостенных) решеток следует отметить трудности их применения, например из-за сложности стряхивания пыли, осаждающейся на решетках в газоочистных аппаратах (особенно при горизонтальном расположении решеток), засорения решеток пылью в случае влажного газа и липкой пыли, а следовательно, усиление неравномерности распределения концентрации частиц, взвешенных в потоке при его растекании по фронту решетки, увеличения гидравлического сопротивления аппарата и т. п. [c.193]

В Семибратовском филиале НИИОГАЗ были проведены работы, связанные с необходимостью получения эффективного газораспределения в трех-п четырехпольных горизонтальных электрофильтрах, в которых подводящий и отводящий коллекторы примыкают непосредственно к рабочей камере этих аппаратов (рис. 8.2). По существу, испытанная установка [c.199]

Более полные исследования показали, что рассмотренный вариант газораспределительного устройства для данной установки не является единственно возможным. В частности, результаты, близко совпадающие с приведенными выше (/Ик = 1,03), получены для второго варианта той же модели (рис. 9.4, б). Этот вариант характеризуется тем, что в выходном сечении 1Солена / (без лопаток) установлен небольшой плоский экран 3 под углом 30°. Вместе с горизонтально направленной верхней стенкой колена этот экран содействует изменению направления потока, выходящего из колена, в сторону оси и частично вниз аппарата. Это облегчает двум расчетным решеткам обеспечить необходимое выравнивание потока но всему сечению рабочей камеры электрофильтра. [c.230]

В первом варианте (рис. 9.8, а) начальный участок подводящего г.пзохода имел постоянное поперечное сечение. Переход от горизонтальной плоскости к вертикальной осуществлялся резким поворотом (колено 90 ). Второй поворот потока из вертикального на-равления в горизонтальное происходил при резком расширении в вертикальной плоскости и более или менее плавном боковом расширении в очень коротком диффузоре. Для обеспечения равномерного распределения скоростей в рабочей камере аппарата в местах первого и второго поворотов потока устанавливались направляющие лопатки, а в месте стыка подводящего участка с рабочей камерой — одна газораспределительная решетка. Направляющие лопатки второго ряда перед рабочей камерой были сделаны поворотными. [c.237]

В первом варианте подводящего участка установка перед рабочей камерой аппарата системы направляюших лопаток (а,, = 51°) без газораспределительной решетки, способствуя раздаче потока вдоль большей стороны сечения камеры, не обеспечивает полного выравнивания сюростей по всему сечению (Мк = 1.6). Объясняется это тем, что основная часть потока оттеснена к правой части сечения (рассматривая против течения), что полностью соответствует конфигурации подводящего участка в горизонтальной плоскости (см. рис. 9.8, а). [c.238]

В верхней части корпуса размещена термокамера 3, изготовленная из нержавеющей стали. Ее конструкция позволяет проводить испытания как в газообразных, так и в жидких средах. Для подключения датчиков и аппаратуры предусмотрены разъемы. Крыщка 4 с помощью уплотнений 5 и замков 8 обеспечивает герметизацию термокамеры. Ручки 6 и упоры 7 позволяют открывать крыщку и фиксировать ее. Для перемещения термостата в горизонтальной плоскости предусмотрены ручки 9 и колеса 12. Глушитель 10 размещен в нижней части корпуса и обеспечивает снижение щума до санитарных норм. Ко дну корпуса крепится спирально-трубчатый или компактный теплообменный аппарат [c.249]

Так, например, при пузырьковом и снарядном режимах течения газосодержание в верхней части горизонтально трубы больше, чем в нижней (рис. 2а, б). Кролш того, переход от снарядного течения к пленочному в горизонтальных трубах осуществляется несколько иначе, чем в вертикальных. Пусть при определенной скорости ввода газовой фазы в горизонтальную трубу там установился снарядный режи.м течения. Будем увеличивать газосодержание потока. Благодаря действию силы тяжести более тяжелая фаза (жидкость) будет стремиться в нижнюю часть трубы, а более легкая (газ) — в верхнюю. Таким образом, возникнут параллельные потоки жидкой и газообразной фаз. Такой режим течения носит название расслоенного. При этом на поверхности жидкости могут возникать поверхностные волны (см. рис. 2, в), вызванные движением газовой фазы. При дальнейшем увеличении скорости подачи газа поверхностные волны могут достигать верхней стенки аппарата. Эти волны распространяются с большой скоростью и смачивают всю поверхность верхней части трубы, на которой остается пленка жидкости. Пленка покрывает поверхность трубы в промежутках между перемычками (рис. 2, г), образованными жидкостью. Режим течения, при котором образуются эти перемычки, носит название волнового режима с перемычками. Если происходит дальнейшее увеличение скорости газа, то газовый поток пробивает жидкие перемычки [c.6]

Задача 463 (рис. 295). Устройство, предназначенное для фотографирования облачного покрова Земли, движется горизонтально со скоростью 7,55 Kuj eK на высоте 800 лмг и при этом равномерно вращается вокруг своей оси. Аппарат, оптическая ось которого перпендикулярна к оси устройства, делает автоматически снимок каждый раз в момент, когда его объектив занимает наинизшее положение. С какой угловой скоростью должно вращаться устройство вокруг своей оси, чтобы при фотографировании не перекрывались соседние кадры, если угол съемки а = 1° [c.181]

Задача 1361. Для определения скорости летательного аппарата в период старта (по вертикали) используется интегратор, схема которого показана на рис. 750. Ротор гироскопа помещен в кожухе А, который может вращаться вокруг горизонтальной оси 00. В момент ста рта конец В оси гироскопа освобождается от опоры, и кожух оказывается висящим на оси 00. При этом моменты веса п силы инерции создают прецессию относительно вертикальной оси OiOi. [c.493]

В ноябре 1987 г. при остановке технологической линии произошло лавинообразное разрушение корпуса теплообменника, находившегося под действием внутреннего давления. В момент, предшествовавший разрушению, поток среды в межтрубном пространстве аппарата отсутствовал, однако в корпусе сохранялось рабочее давление (вероятнее всего, жидкой фракции). Теплообменник представлял собой горизонтальный цилиндрический аппарат с двумя неподвижными трубными решетками, сферическими днищами и компенсатором на трубной части. Он был рассчитан на эксплуатацию в некоррозионной среде под давлением в корпусе 3 МПа, в трубной части — под давлением 3,8 МПа при температуре минус 18°С. Корпус, днища и трубные решетки аппарата изготовлены из стали 09Г2С. Размеры теплообменника длина (между трубными решетками) 5000 мм диаметр 1200 мм толщина стенки корпуса 20 мм. В соответствии с технологической схемой обвязки Т-231 теплообменник эксплуатировался при температуре минус 36 С. Исследования показали, что зарождение и докритический рост трещины, вызвавшей разрушение корпуса, произошли на оси кольцевого шва обечайки в зоне приварки штуцера входа этано-вой фракции. Трещина развивалась вдоль оси кольцевого шва, и по достижении критической длины (200 мм) произошел переход к лавинообразному разрушению с разветвлением трещины [c.50]

Задача ЛЬ 141. Для определения моментов инерции твердых тел (Н. Е. Жуковский. О новом аппарате для определения моментов инерции тел. Полн. собр. соч., т. I, стр. 310) применяют прибор (рис. 197), идея которого заключается в следующем. Горизонтальная стрелка F жестко скреплена с вертикальным цилиндром В и может вращаться вместе с ним почти без трения вокруг оси цилиндра. На цилиндре имеется винтовая резьба с большим шагом, по которой может перемещаться массивный диск А. Для определения момента инерции испытуемое тело D закрепили на цилиндре В, затем подняли диск А до наибольшей высоты [c.345]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...