Распределение давления в трубе

Определим распределение давления в трубе постоянного сечения (Do, если на длине /о происходит равномерный отбор жидкости. Труба расположена горизонтально. [c.109]

Распределение давлений в трубе изображено на фиг. 7-2. По ординатам отложены высоты, по абсциссам — давления в тех же мерах водяных столбов. Вертикаль Oz соответствует нулевому, вертикаль по абсциссе В — атмосферному давлению. При стоячей воде давление вдоль трубы получается по линии кт, при текущей — по кп. [c.69]

При некотором давлении среды pim скачок входит в минимальное сечение сопла и здесь исчезает (рис. 8.16, зона IV). В этом сечении параметры потока критические, но перехода в сверхзвуковую область не происходит. Линия ОЕ является границей между дозвуковыми и сверхзвуковыми режимами сопла. При Ра>Р т скорости во всех точках сопла дозвуковые и сопло переходит в четвертую группу режимов. Для этой группы характерны последовательное расширение потока в суживающейся части и сжатие в расширяющейся части сопла. Минимум давления достигается вблизи минимального сечения. Известно, что таков характер распределения давлений в трубах Вентури, применяемых для измерения расхода газа. [c.236]

Рис. 9.5. Диаграмма распределения давлений в трубе постоянного сечения нрп сверхзвуковой скорости на, входе

Для распределения давления в трубе, учитывая выбор начала координат, имеем [c.751]

Рис. 20.10, Распределение давления в трубе при сжимаемом течении.

При увеличении скорости течения жидкости в трубе возникают завихрения, которые нарушают ламинарное течение жидкости. Подкрашенная струя разрывается, и краска перемешивается в трубе (рис. 333, б). Такое течение называется турбулентным. При турбулентном течении падение давления в трубе резко возрастает — оно оказывается пропорциональным уже не скорости течения (закон Пуазейля), а квадрату скорости. Изменяется и распределение скоростей по сечению трубы. Скорости гораздо быстрее растут у края трубы и мало изменяются в средней части. Градиент скорости у стенок трубы оказывается очень большим. [c.553]

Вернемся к рассмотрению процесса распространения ударных волн при закрытии затвора в нижнем конце трубы. Если в установившемся режиме, который имел место до закрытия затвора, пренебречь потерями по длине и скоростным напором, то пьезометрическая линия изобразится горизонтальной прямой ПУ (см. рис, 100). Тогда возникшее при гидравлическом ударе распределение давления вдоль трубы для некоторого момента изобразится линией 1. С течением времени волна повышения давления, распространяясь вверх по трубе, охватит всю ее длину (линия 2). Но в начальном (входном) сечении трубы давление не может измениться, так как там оно определяется, только напором Но над центром отверстия. Поэтому в момент прихода ко входному сечению волны повышения давления в этом сечении должна возникнуть волна противоположного знака, т. е. волна понижения давления, которая компенсировала бы первичную волну. Такая волна возникает, поскольку часть уплотненной жидкости будет вытолкнута из трубопровода в резервуар, благодаря чему понизится давление в верхнем конце трубы и это понижение распространится вниз (линия 3). Появление этой распространяющейся вниз по трубе волны изменения давления называют отражением ударной волны от входного конца трубы. В момент, когда отраженная волна достигнет выходного конца с полностью закрытым затвором, произойдет новое отражение, но уже без перемены знака волны, т. е. отраженная волна будет иметь тот же знак, что и подошедшая. [c.209]

На рис. 11.1 изображена труба диаметром с местным сужением (дросселем) в форме диафрагмы диаметром d показано распределение давления в потоке газа, начиная от сечения / р , Т , Wj) до диафрагмы и кончая сечением [c.115]

Рассмотрим распределение давления во вращающейся жидкости до удаления заглушки. Б воде, вращающейся вместе с трубой с постоянной угловой скоростью при отсутствии воздуха и неизменном объеме трубы, что соответствует ее абсолютной жесткости, за счет упругости возникает в центре трубы разрежение, а на периферии - повышенное давление. Если бы в центре трубы давление было равно нулю, то распределение давления в воде по радиусу бьшо бы [c.82]

Таким образом, распределение давления в воде до открытия заглушки определяется формулой (4.69), а не (4.65). В соответствии с (4.69) в центре трубы было раз- [c.83]

Распределение давления в коллекторе с диаметром сопел 2 мм приведено на рис. 14. На расстоянии 1 м от задней стенки трубы наблюдается повышение давления. Величина прироста давления составляет [c.36]

При движении в трубе пароводяной смеси пар занимает в основном центральную часть, а вода течет главным образом у стенок. Такая картина распределения воды и пара тем лучше сохраняется, чем ниже давление в трубе по сравнению с критическим и чем структура потока ближе к стержневой. При высоком давлении можно говорить лишь о преимуш,ественном распределении пара в средней части трубы. [c.48]

В связи с большой неравномерностью распределения давления в лобовой части раздающих коллекторов при радиальном подводе пара расположение подводящих труб под углом около 180° к теплообменным трубам нежелательно. При наличии таких проходных коллекторов гидравлическая разверка определяется по п. 8-33 с учетом влияния динамического давления Ад в подводящих трубах на расположенные против них [c.68]

Эта работа (см. [14]) преследовала две цели во-первых, оценить влияние развитой турбулентности на показания манометров статического давления в трубе и, во-вторых, получить сведения по распределению статического давления в развитом турбулентном потоке в трубе и спут-ном течении за длинным цилиндрическим телом. [c.131]

На рис. 7-30 представлена модель турбины диаметром 200 мм, которая испытывалась Хугом на установке при напоре 14 м. Испытания проводились с подвижным и неподвижным направляющим аппаратом и без направляющего аппарата. Напор, распределение давления в отсасывающей трубе, высота отсасывания и расход измерялись обычными приборами (водовоздушными и ртутными манометрами). В качестве тормоза использовался генератор постоянного тока, [c.156]

Фиг. 7-2. Распределение давлений в отсасывающей трубе.

Эти два движения в конечном итоге приводят к перемещению измерительного датчика по спирали, причем скорости были подобраны так, что через каждый оборот датчик смещался по радиусу на собственный диаметр. Получаемое таким образом распределение звукового давления в трубе записывалось на ленте самописца Н-110 и затем обрабатывалось обычным методом. [c.77]

На рис. 6, а показано распределение давлений в исходной волне для последовательных моментов времени /1, /2 Ь, показывающее перемещение волны вдоль трубы в течение одного периода. На рис. 6, б изображено перемещение в обратную сторону первой отраженной волны для тех же моментов времени. Обе волны существуют в трубе одновременно, наклады- [c.40]

Ограничения математического анализа. Идеальная научная теория состоит из минимального количества аксиом (основных принципов и понятий), из которых решение любой задачи может быть получено формальной логикой, т. е. математически. Сейчас такая всеобъемлющая теория движения жидкости воплощена в уравнении неразрывности и общих уравнениях движения. К сожалению, сложность большинства явлений течения и пределы аналитических способностей человека ограничивают строгое применение этой теории только несколькими простыми случаями. Например, можно найти распределение давления в жидком теле, которое целиком вращается или испытывает ускорение иным способом пределом в этом случае будет гидростатическое распределение. Могут быть точно рассчитаны сопротивление ламинарного потока в однородной трубе или установившаяся скорость падения малого шара. Точно выражается и частота волн малой амплитуды под действием силы тяжести, капиллярности или упругости. Более сложные состояния потока могут быть подвергнуты теоретическому анализу лишь при игнорировании некоторыми не поддающимися описанию сторонами движения. В ряде случаев результаты имеют достаточную для инженерной практики точность. Однако часто, особенно для случая турбулентного движения, математические трудности становятся настолько значительными, что решение может быть получено только после чрезвычайного упрощения. [c.6]

Так как движение жидкости в трубе равномерное, то распределение давления в поперечных сечениях происходит по законам гидростатики. Поэтому Р1=р,о) и Р2=Р2(о, где Р1 и Р2 — гидростатические давления в центре тяжести площадей со в точках / и 2 на оси трубы (рис. 5.2). [c.127]

На рис. 5.5 показано изменение коэффициента давления по высоте трубы при ф=80°. При />0 распределение давления в верхних сечениях трубы меняется, но при малых значениях гидродинамического параметра (/ 1,6) по-прежнему в зоне 60°<ф<100 разрежение возрастает при удалении от торца трубы. При />1,6 по мере увеличения гидродинамического параметра характер распределения давления в верхней части трубы меняется разрежение в окрестности 60°<ф<100° при удалении от устья трубы сначала возрастает, достигает экстремального значения, а затем начинает уменьшаться и стремится к постоянному значению, наблюдаемому при обтекании бесконечного цилиндра. При / 2,4 происходит полная трансформация кривых распределения давления. [c.85]

На рис. 185 [17, 77, 102] приведены эпюры напряжений в трубе подвергаемой внутреннему давлению р. При этом rjr = 0,5, а показатель степени ползучести материала п = 3, Эпюры распределения напряжений в толстостенной трубе при установившейся ползучести (сплошная линия) отличаются от эпюр распределения напряжений в трубе при упругом решении (штриховая линия). [c.426]

Фиг. 2.10. Распределение давления в ударной трубе в момент времени 1 (см. схему на фиг. 2.11).

Если в первом приближении принять трубу жесткой настолько, что деформацией можно пренебречь, то в распорном кольце вслед-ствие распорного усилия Р возникает напряжение, которое уравновешивается равномерно распределенным давлением р трубы (фиг. 1.13). [c.12]

Зная распределение скорости в трубе заданной геометрической формы, с помощью (5-4) можно рассчитать для нее коэффициент сопротивления I (см. 5-2 и 5-3). По найденному значению из соотношения (5-2а) легко определить падение давления на участке трубы длиной I [c.49]

Система (7-1) — (7-4) не содержит уравнения для проекции скорости на ось у. Предполагаемый способ рещения задачи позволяет обойтись без этого уравнения, если не исследовать распределения давления в попе речном сечении трубы. [c.115]

Покажем, что характер распределения скоростей в трубе может быть установлен также и из соображений подобия. При течении жидкости по трубе продольный градиент давления др1дх имеет постоянное значение, зависящее от условий течения. Это значит, что каждое из возможных течений жидкости по трубе может характеризоваться определенным значением [c.432]

Рассмотрим процесс распространения ударных волн при закрытии затвора в нижнем конце трубы. Если в уста1ювившемся режиме, который имел место до закрытия затвора, пренебречь потерями по длине и скоростным напором, то пьезометрическая линия будет иметь вид горизонтальной прямой /7У (рис. .43). Тогда возникшее при гидравлическом ударе распределение давления вдоль трубы для некоторого момента изобразится линией J. С течением времени волна повышения давления, распространяясь вверх по трубе, охватит всю ее длину (линия 2). Но во входном сечении трубы давление не может измениться, так как там оно определяется только напором над центром отверстия. Поэтому г- момент прихода ко входному сечению волны повышения дарле-ния в нем долн<на возникнуть волна противоположного знака, т. е. волна понижения давления, которая компенскровал бы первичную волну. Такая волна возникает, поскольку часть гплг,т-нен ой жидкости выталкивается из трубопровода в резервуар, [c.193]

Вопросы распределения напряжений в трубе, изготовленной из материала, обладающего цилиндрической анизотропией, рассмотрены еще в работах Сен-Венана и Фойгта. С. Г. Лехницкий [25] рещил задачу о распределении напряжений в неортоторпной трубе под действием внутреннего и наружного давления. В работах С. А. Амбарцумяна изложены методы расчета слоистых анизотропных оболочек с учетом межслоевых сдвигов. [c.39]

На фиг. 53 представлен вертикальный насос крупного размера для водопровода. Для уравновешивания осевого давления и части веса ротора насос снабжён камерJЙ, расположенной за колесом и соединённой со всасыванием двумя трубами. Во избежание прогиба вала при частичных нагрузках в связи с неравномерностью распределения давления в спиральной камере по окружности колеса вал насоса выполнен весьма солидным. [c.368]

И, И. Сигал и Г Ф. Найденов в Институте газа АН УССР экспериментально проверили равномерность распределения газа в трубе-коллекторе диаметром 2" и длиной 3 м (длина огневой части 2,5 м). Для этого были измерены статические давления через каждые 0,5 м длины трубы при равной площади отверстий и разных расходах газа. Шаг между отверстиями коллектора составлял 20 мм, количество их — 245 Скорость газа в начальном сечении коллектора при изменении диаметра отверстий менялось от 16 до 1,8 м/сек. [c.35]

Если требуется управление вектором тяги в плоскости крена, то можно использовать два сопла или установить в выходном раструбе пару тонких продольных разделительных ребер и впрыскивать жидкость через соответствующие отверстия [182, 183J. Из рис. 122 видно, что отверстия А 1,2) и В 1,2) обеспечивают управление по тангажу, отверстия Си/) — по рысканию, а совместный впрыск А и или Лг и В —по крену. В аэродинамической трубе с водой в качестве впрыскиваемой жидкости проведено параметрическое исследование распределения давления в таком сопле и его изменения в зависимости от отношения расходов вторичного и основного потоков, а также определено оптимальное положение впускных отверстий для вторичной инжекции [182, 183]. Эти результаты были затем использованы при разработке специального устройства, в котором сжигали малоразмерный заряд монотоплива на основе ПХА, а в сопло впрыскивали фреон-113 (рис. 123). Двигатель устанавливали в двух прецизионных подшипниках, позволяющих ему совершать свободное (без трения) движение в плоскости крена. Вращательный момент измеряли с помощью двух балок, приваренных перпендикулярно к переходной муфте, скрепленной с передним днищем РДТТ. Балки жестко заделывались в стенд и при приложении крутящего момента подвергались изгибу. Измерительный мост с тензодатчиками [c.209]

Стабилизированное течение наступает после слияния пограничных слоев, возникающих в начальном участке трубы, и для изотермических условий характеризуется автомодельным распределением всех параметров по длине трубы. При стабилизированном изотермическом турбулентном течении несжимаемой жидкости распределение скоростей по радиусу трубы достаточно хорошо описывается формулой (1-10-2), Объясняется это тем, что течение в трубе конфузорное со сравнительно малым значением формпара-метра f. Падение давления в трубе определяется формулой [c.170]

Измерение статического давления через отверстие в стенке применяется не только для измерения скорости, но и для многих других целей. Так, например, часто требуется знать распределение давления вдоль поверхности обтекаемого тела. Для этой цели в модели тела (дирижабля, крыла самолета) делается ряд отверстий, которые последовательно соединяются с одним коленом манометра (при этом противодавление в другом колене, конечно, должно быть все время одинаковым). Можно также все отверстия присоединить одновременно к так называемому батарейному манометру, представляющему собой ряд сообщающихся трубок. Расположение уровней жидкости в таком манометре сразу дает наглядное представление о распределении давления вдоль поверхности тела. На рис. 52 изображен хорошо известный опыт, поясняющий уравнение Бернулли для течения в трубе, сначала суживающейся, а затем опять расширяющейся. Дроссельный кран позволяет регулировать скорость, следовательно, и давление в трубе. Если кран открыть полностью, то в самом узком сечении Ъ давление настолько понижается, что становится меньше атмосферного. Это легко продемонстрировать, сделав отверстие в нижней части сечения Ъ и вставив туда трубку, опущенную в чашку со ртутью (рис. 53). Заметим, что при таком опыте давление в расширяющейся части трубы получается меньше, чем это следует из уравнения Бернулли, что объясняется некоторой потерей энергии на трение. В суживающейся части, если только суже- [c.81]

Хотя измерения распределения давления в гидродинамической трубе не были проведены, на фиг. 7.13 сплошной линией показана экспериментальная зависимость Ki от о. Пунктирной линией на этой фигуре представлена зависимость Ki, определенная по распределению давления, полученному в экспериментах NA A. Данные, полученные в гидродинамической трубе имеют разброс, обусловленный отчасти влиянием числа [c.346]

Этот закон дает теоретическое обоснование неоднократно установленного экспериментального факта, который заключается в том, что кривые распределения скоростей в трубах с различной шероховатостью, полученные при одной и той же величине потерь на трение (речь идет о потерях на участке длиной L = с/, или, как говорят, на участке длиной в один калибр), могут быть совмещены друг с другом простым смещением вдоль оси трубы. Это иллюстрируется фиг. 206, на которой представлены профили распределения скоростей, построенные на основании экспериментальных данных Фрича ). Эти профили, как мы видим, одинаковы на всем почти расстоянии между стенками, за исключением области, непосредственно прилегающей к стенкам, в которой градиент скорости для гладкой стенки значительно больше, чем для шероховатой. Таким образом, в области развитого турбулентного движения влияние шероховатости сводится лишь к смещению кривой распределения скоростей вдоль оси трубы. Тот ке результат получается и на основании логарифмического закона, изображаемого формулой (39) если абсолютная шероховатость стенки к изменяется, а потери давления, характеризуемые величиной остаются постоянными, то это равносильно изменению постоянного слагаемого в правой части формулы (39) профиль же скорости остается неизменным для всех значений к. [c.515]

Площадью живого сечения 5, или живым сечением потока, называют площадь сечения штока, проведенную нормально к направлению линий тока, т. е. нормально к направлению скоростей элементарных струек. Иногда живые сечения потока, строго говоря, являются криволинейными. Так, при движении жидкости в конически расходящейся трубе (рис. 32), когда поток состоит из ряда расходящихся элементарных струек, живое сечение представляет собой криволинейную поверхность АВ. Однако если расхождение струек и их кривизны невелики (движение в этом случае называют медленно изменяющимся),то под живым сечением обычно понимают плоское сечение потока,, нормальное к общему направлению движения жидкости, т.е. в рассматриваемом случае сечение А1В1, нормальное к оси трубы. При медленно изменяющемся движении распределение давления в живом сечении потока подчиняется закону гидростатики. [c.55]

В работе [9] составлены линеаризованные уравнения гидромеханики и на основе теории распространения колебаний давления в трубах представлена система нескольких трубопроводов постоянного сечения. Предполагается, что в местах сочленения трубопроводов могут быть установлены дроссели или нагнетатели, рассматриваемые как поверхности разрыва сплошности, перпендикулярные к осям трубопровода. Исследование такой распределенной системы привело автора к выводу, что помпаж возможен только на восходяш[ем участке характеристики компрессора. [c.16]

Введем, далее, следуя Л. Прандтлю, следую-ДОЛЬНОМ направлении. щее основное допущение примем, что в пограничном слое на пластине распределение скоростей такое же, как и в трубе. Это допущение, конечно, не совсем верно, так как распределение скоростей в трубе устанавливается под воздействием градиента давления, в то время как при обтекании пластины градиент давления равен нулю. Однако небольшая разница в распределении скоростей не играет особой роли, так как сопротивление определяется в основном интегралом импульса. Кроме того, измерения М. Ханзена и И. М. Бюргерса [ ] показали, что/ степенной закон распределения скоростей (20.6), полученный для труб, при умеренных числах Рейнольдса Uoolh < 10 ) довольно хорошо выполняется также в пограничном слое на пластине следовательно, по крайней мере в этой области чисел Рейнольдса допущение, введенное Л. Прандтлем, вполне приемлемо. О некоторых систематических отклонениях распределения скоростей в трубе от распределения скоростей около пластины при более высоких числах Рейнольдса будет сказано ниже (стр. 579). [c.572]

Как показали П. К- Тетерин, Ю. В. Манегин и А. С. Буров, характер распределения давления в пределах пилигримового шага зависит также от толщины стенки прокатываемых труб. С увеличением толщины стенки максимум давления смещается к началу обжимного участка. Это объясняется тем, что при толстой стенке падение абсолютного обжатия от начала к концу пилигримовой головки происходит более интенсивно. [c.135]

Распределение давления по длине дренажа. Особенностью движения жидкости с непрерывной раздачей расхода по пути является то, что давление (ПО длине трубы определяется не только гидравлическим сопротивлением, но и изменением скоростного напора. Исследования [17, 18 и др.] показывают, что результирующий характер пьезометрической линии зависит от соотношения между диаметром перфорированной трубы и ее длиной, но не зависит от начальной скорости в трубе. По теоретическим исследованиям Д. М. Минца, давление в трубе на всем ее протяжении будет возрастать, если диаметр трубы удовлетворяет соотношению [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...