Разрезка — Определение

Наладка станка для разрезки прутков определенного диаметра на заготовки требуемой длины заключается в установке Б необходимое положение конечного выключателя 6 (см. рис. 10). Конечный выключатель обеспечивает угол качания шлифовальной головки, соответствующий диаметру заготовки. Длина отрезаемой заготовки настраивается вращением рукоятки с лимбом 13 (рис. 8), связанных с винтом, перемещающим упор, ограничивающий ход цилиндра подачи прутка. [c.54]

Рис. 6-23. Расположение мерительных баз и схемы разрезки при определении одноосных и двуосных остаточных напряжений

В настоящем разделе представлен разработанный [104] экс-периментально-расчетный метод определения ОН в любом сечении двумерного тела произвольной формы (напряжения определяются в плоскости, перпендикулярной рассматриваемому сечению). Метод базируется на поэтапном решении обратной задачи упругости, исходной информацией для которой являются экспериментально замеренные в произвольной точке тела деформации, возникающие в процессе его разрезки по сечению, в котором определяются ОН. [c.271]

Для оценки работоспособности фонтанной арматуры какого-либо месторождения, произведенной одной и той же фирмой и имеющей одинаковый типоразмер, в работах ВНИИГАЗа рекомендуется [138] производить разрезку корпусных деталей и запорных элементов фонтанной арматуры одной из скважин. При этом определяют химический состав и механические свойства материалов, включая ударную вязкость. Принимая во внимание фактические рабочие давления газа и определенные методами толщинометрии значения толщины стенок элементов оборудования, рассчитывают рабочие напряжения в металле корпусных элементов и определяют остаточный ресурс элементов фонтанной арматуры. [c.178]

Метод разрезки детали в заданных сечениях для определения правильности контура заключается в следующем деталь (например, лопатку турбины) последовательно режут в заданных сечениях в специальном приспособлении. Оставшуюся часть детали устанавливают на универсальный микроскоп, ориентируют по базовым поверхностям и последовательно отмечают координаты точек профиля по отсчетным шкалам микроскопа. [c.483]

Проверка степени и равномерности затяга шпилек осуществляется замером их удлинения с помощью микрометра или индикатора. На каждые 100 мм длины шпильки допускается удлинение от 0,03 до 0,15 мм. Окончательная затяжка гаек всех фланцевых соединений, включая соединения крышек с корпусами арматуры, кроме соединений с металлическими прокладками, производится при прогреве трубопровода перед пуском в эксплуатацию при давлении на нем не выше 0,4—0,5 МПа. Соединение на ус заваривается в случае необходимости в такой последовательности, как показано на рис. 4.4. При этом перед началом заварки на ус должны быть проведены все необходимые испытания изделия, проверена его работоспособность и исключена необходимость разрезки и повторной сварки. При заварке уса свариваемые детали должны быть поджаты усилием, указанным в технической документации, что может быть обеспечено либо поджатием определенного количества шпилек установленным крутящим моментом, либо применением специальной оснастки для стяжки двух фланцев. Ус, как правило, должен завариваться аргонодуговым методом. Требования по сварке, контролю сварного шва и последующей его проверке должны соответствовать указаниям технической документации на каждое конкретное изделие. [c.206]

АК для разрезки листов рационально использовать в производствах с относительно небольшой серийностью, а также для получения заготовок из листов большой толщины, которые не поставляются в виде рулонов. При получении заготовок из листа, в том числе и из полосы, кроме операций разделения заготовки требуются операции по перемещению заготовки, в том числе установка пачек заготовок на рабочую позицию, штучное отделение листов от пачки, укладка их на стол перед прессом или ножницами, подача листов к штампу или ножам по определенной программе, обеспечивающей рациональную разрезку листа. Полученные заготовки и отходы необходимо рассортировать, уложить в пачки и вывести за пределы АК (АЛ). [c.266]

Этим методом были исследованы напряжения в объемной модели плотины упорного типа под действием гравитационной нагрузки. Были получены интересные результаты, хорошо удовлетворявшие условиям равновесия. Объемная модель, использованная в данном исследовании (фиг. 10.18), была отлита с внутренней сеткой резиновых нитей, предназначавшихся для определения распределения напряжений в серединной плоскости модели. На фиг. 10.19 показана зафиксированная картина полос, полученная после вращения модели в течение 3 час на центрифуге диаметром 3 м. Фотография сделана до разрезки модели. Модель была помещена в ванне с жидкостью с таким же показателем преломления, что и у материала модели. [c.291]

При изготовлении разрезных стальных колец технология должна предусматривать выполнение чистовых операций после разрезки и слесарной подгонки плоскости разъема. При составлении технологии изготовления запрессовываемых втулок следует в целях сокраш ения припуска на пришабривание при сборке предусматривать некоторое увеличение диаметра отверстия втулки, учитывающее ее усадку после запрессовки. На фиг. 121 приведен график для определения величины усадки втулки после запрессовки, на которую следует увеличивать номинальный размер отверстия втулок. [c.311]

Определение силы пресса — см. ниже операцию Вырубка , а при работе на листовых ножницах — см. операцию Разрезка (стр. 138). [c.139]

Охлажденная биметаллическая лента подвергается в дальнейшем фрезерованию, разрезке и изгибу по определенному радиусу для получения половинок вкладышей подшипника. [c.312]

По замеру прогибов в замороженной модели с помощью оптиметра предварительно выявлен характер и знак деформаций отдельных элементов. Для определения напряжений выполнена разрезка на меридиональные и тангенциальные пластинки по всей толщине покрывающего диска и лопаткам (фиг. 21, б) а) пластинки А, Б, В для определения меридиональных напряжений по внешней и внутренней сторонам покрывающего диска замер при просвечивании произведен в кольцевом направлении в 16 точках (с обеих сторон в каждой пластинке) 6) пластинки 1 — 7 — для определения кольцевых напряжений в трех сечениях, как указано на фиг, 21, б, слева замер m производят в одной или двух точках при просвечивании в меридиональных плоскостях в) две лопатки для контроля расположенные под углом 90 ), напряженное состояние в которых рассматривается как плоское г) торцовые срезы с втулки с обеих сторон крыльчатки для определения напряжений во втулке и концентрации напряжений в месте сопряжения лопатки со втулкой. Напряжения в модели подсчитывают по формуле о = а [c.592]

Впервые количественное измерение внутренних напряжений было сделано русским артиллерийским инженером Н. В. Калакуцким, который в 1887 г. опубликовал монографию Исследование внутренних напряжений в чугуне. и стали . Он разработал метод определения остаточных напряжений в орудийных стволах. Разрезая диски на ряд концентрических колец, Н. В. Калакуцкий определял при помощи прибора собственной конструкции деформации диаметра колец, возникающие после их разрезки. Затем по эТим деформациям он подсчитывал остаточные напряжения. Сначала Н. В. Калакуцкий сразу разрезал диск на несколько колец, затем стал постепенно отрезать по одному кольцу и дополнительно измерять диаметр остающегося диска. При этом отдельные концентрические кольца разрывались в двух-трех местах, что бесспорно доказывало наличие в них внутренних (остаточных) напряжений. [c.76]

Методы определения внутренних напряжений. При механическом методе определения внутренних напряжений первого рода детали разрезают и по деформации после разрезки определяют внутренние напряжения. Механический метод требует уничтожения или порчи исследуемой детали и пригоден лишь для деталей простой формы— прутков, труб с осевой симметрией в распределении напряжений и призматических тел, находящихся в линейном напряженном состоянии. Измерения деформации можно производить различными методами — оптиметром, универсальным измерительным микроскопом, проволочными датчиками, акустическим методом и т. д. [c.78]

Из экспериментальных методов определения остаточных напряжений наибольшее распространение нашли механический и рентгеновский. Первый метод основан на определении деформаций, возникающих в связи с нарушением условий равновесия при разрезке тела на части. Не исключено, что сам факт разрезки создает новые остаточные напряжения. Рентгеновским методом можно определить остаточные напряжения только на поверхности. [c.617]

При не полностью открытой и не полностью закрытой отрезке усилие возрастает сравнительно плавно, а затем резко снижается. Резкое падение усилия — одна из особенностей этих способов отрезки. Для определения максимального усилия разрезки можно пользоваться приближенными формулами [c.175]

При определении коэффициентов затухания л и заделки е необходимо учитывать положение и сечение направляющего пояска. Если расстояние от конца разрезки до направляющего пояска Zh к, то при расчете А, и 8 следует брать радиусы сечения лепестка Лиг. Если О 0,5и, [c.182]

На ультразвуковых станках в мащиностроении выполняются следующие работы разрезка, обработка в сплошном материале закаленной стали, твердых сплавах, стекле, алмазе, керамике отверстий различного сечения. Кроме того, ультразвук применяется для очистки различных деталей, в этом случае детали помещают в ванну с растворителем, в которую вмонтированы один или два вибратора. Ультразвуковые колебания жидкой среды значительно ускоряют очистку. Ультразвуком производится также дефектоскопия, т. е. определение пороков в материале. [c.68]

Эти положения в целом оправдываются в практике эксплуатации абразивного инструмента. Но необходимо добавить, что производительность последнего связана не только с нагрузкой одиночного зерна, но и с системой сил резания, действующих в процессе шлифования и определяющих динамику процесса резания. Например, сообщение кругу или изделию вибраций определенной частоты и амплитуды вызывало дополнительный износ инструмента, но способствовало понижению шероховатости обработанной поверхности. В случае разрезки твердых материалов шлифовальными дисками большой эффект получался при вводе в зону резания абразивной суспензии. В этом случае острые абразивные зерна, застревающие в порах круга, ускоряют процесс шлифования. [c.378]

Особенностью гильотинных ножниц является то, что одновременно резке подвергается не вся ширина листа, а только определенная его часть, являющаяся постоянной величиной для данного угла наклона и типа ножниц. Поэтому усилие резки на большей части хода (перемещения) верхнего ножа остается постоянным и не зависит от ширины листа. Это усилие во много раз меньше усилия, потребного для разрезки того же материала на ножницах с параллельными ножами. В холодном виде на [c.34]

Недостатки метода необходимость разрезки модели, значительные деформации. получаемые при нагреве модели, которые могут дать искажение формы детали невозможность исследований при приложении динамической нагрузки трудность учета при измерениях на срезах начального оптического эффекта, значительного для большинства материалов. Суммарная ошибка в определении напряжений 5—15% в зависимости от задачи и условий эксперимента. [c.530]

Составной полый вал гидротурбины. Напряжения в гладкой части вала определяются расчетом. Экспериментально должно определяться неравномерное распределение напряжений в зоне фланца вала, соединяемого с другим фланцем или с крышкой рабочего колеса гидротурбины. Так как напряжения во фланце не превосходят предела пропорциональности, то исследования могут проводиться на упругих моделях. Это исследование при проектировании должно быть выполнено для различных вариантов формы фланца и с учетом условий сопряжения фланца с присоединяемыми деталями. Методом замораживания указанные условия не обеспечиваются. Поэтому задача решается на модели из оптически нечувствительного материала с нагрузкой ее при комнатной температуре и без разрезки модели. Ниже, как пример, рассматривается определение напряжений в вале гидротурбины (фиг. П1. 31) от осевой нагрузки. [c.221]

Задача определения остаточных напряжений заключается в том, что при срезе некоторых частей тела (вырезка образцов, разрезка, постепенное удаление слоев и т. д.) в оставшейся части возникают деформации (перемещения). Эти деформации можно представить как результат приложения к поверхности среза напряжений, равных по величине и противоположных по знаку остаточным напряжениям. [c.272]

Таким образом, огромное количество электронов, сфокусированных в луч диаметром 0,1—10 мкм и движущихся с огромной скоростью, падают на обрабатываемый материал, проникают на определенную глубину, где движение электронов тормозится. В этих условиях кинетическая энергия движения электронов превращается с большим к. п. д. (97—99,9%) в тепловую энергию. Этим теплом металл мгновенно нагревается до весьма высокой температуры (свыше 6000° С), благодаря чему он в месте воздействия луча не только плавится, но и испаряется, образуя отверстия, канавки, пазы, а также обеспечивая разрезку и другие виды размерной обработки. Этот вид обработки позволяет получить отверстия и пазы размером до 10 мкм. [c.624]

В последнее время достигнуты определенные успехи в области безотходной разрезки прутков на мерные заготовки с качественной поверхностью среза. Это обеспечивается в основном четырьмя способами отрезкой с осевым сжатием, отрезкой с радиальным сжатием, отрезкой кручением, повышением скорости при отрезке. Разработана теория и предложены различные конструкции штампов (например,, штамп Стан-кина) и машин для качественной разрезки. [c.297]

Металл, поступающий на склад в железнодорожных вагонах, разгружают на площадку, где его сортируют, а затем укладывают в штабеля или в стеллажи. Раскладка металла должна производиться с таким расчетом, чтобы в каждом пролете хранился металл по возможности определенного сортамента соответственно этому должно быть расположено оборудование для разрезки металла в заготовительном отделении. [c.362]

Наибольшее распространение получили механические методы, которые в основном различаются характером расположения измеряемых баз и последовательностью выполнения операций разрезки и измерения деформаций металла. Напряжения в пластинах в простейшем случае определяют, считая их однородными по толщине, что справедливо только в случае однопроходной сварки. Так как разгрузка металла от напряжений происходит упруго, то по измеренным деформациям вырезанной элементарной пластинки на основании закона Гука можно вычислить ОН [214]. В случае ОСН при многопроходной сварке, применяемой при изготовлении толстолистовых конструкций, распределение напряжений по толщине соединения крайне неоднородно [86—88], поэтому достоверную картину распределения напряжений можно получить либо только по поверхности соединения [201], либо по определенному сечению посредством поэтапной полной разрезки образца по этому сечению с восстановлением поля напряжений с помощью численного решения краевой задачи упругости [104]. Последний экспериментальночисленный метод [104] будет рассмотрен подробно далее. [c.270]

Определение двуосных ОН на поверхности соединения проводится путем локальной разрезки металла вокруг области с тензодатчиками или любыми другими индикаторами напряжений, регистрирующими деформацию в разгружаемом участке [214]. ОН определяются, как и в случае с пластинами, описанном выше. Следует отметить, что при вырезке металла, находящегося в поле остаточных деформаций с небольшим градиентом, освобождение от напряжений будет полным и тензометры зафиксируют истинную упругую деформацию разгрузки. В области высокоградиентных полей остаточных деформаций разрезка металла может привести к неполному его освобождению от напряжений. При этом в определении локальных ОН могут возникнуть большие погрешности [201]. [c.270]

Подпрограммы определения размеров исходной заготовки, ее массы, нормы расхода материала с учетом отходов при разрезке и некратиости объединены в стандартный блок. Материалом для ковки и штамповки служит прокат круглого и квадратного сечения. Исходя из марки материала, выбирается ближайшее большее значение диаметра исходной заготовки. При отсутствии проката такого диаметра заготовка проектируется из проката квадратного профиля. [c.222]

Упругие напряжения играют значительную роль в процессах перемапшчивания кремнистого железа. В связи с этим определение величины и знака упругих остаточных напряжений I рода в текстурованиых листах указанного материала является актуальной задачей. В работе [1] упругие остаточные напряжения определяли путем разрезания целых листов на квадраты сравнительно небольших размеров. Частичное снятие и перераспределение упругих напряжений фиксировали магнитоупругими и тензо.метрическими датчиками. Установлено, что величина упругих остаточных напряжений после разрезки листов размерами 1500X750 мм на квадраты со стороной 150 мм уменьшилась в среднем на 50—90 кгс/ u . [c.105]

Определение остаточных радиальных и пшнгенциальных напряжений по методу Н. В. Калакуцкого. На торец диска, отрезанного от цилиндрической детали, наносят несколько концентрических окружностей. Затем диск разрезают на кольца так, чтобы каждое кольцо имело на торце окружность, намеченную вначале. Измерение диаметра этих окружностей до и после разрезки на котьца позволяет установить деформации кольца по диаметру и, следовательно, галичие в диске до разрезки тангенциальных и радиальных напряжений. Найденное значение деформа-рин подставляют в выражение для перемещения в задаче Ляме [c.212]

Дальнейшее развитие способа определения остаточных напряжений применительно к брускам таврового сечения было сделано на основе метода Н. Н. Дави-денкова Л. А. Гликманом и Д. И. Грековы.ч. Этот метод был применен ими для исследования остаточных напряжений в сварных таврах с допущением, что остаточные сварочные напряжения имеют постоянную величину в направлении вдоль шва. Сущность метода состоит в следующем. Примем 4 — площадь снимаемого слоя X — расстояние этого слоя от верхней кромки тавра — расстояние слоя от линии центра тяжести, оставшегося после разрезки сечения Е — площадь оставшегося сечения — момент инерции оставшегося сечения и — момент сопротивления оставшегося сечения. Удалим теперь слой / , в котором действует остаточное напряжение а . Если это напряжение растягивающее, то удаление слоя равносильно добавлению к оставшейся части сечения растягивающей силы [c.214]

Порог хрупкости (хладноломкости) у высокохромистых сталей Х17Т, Х28 (Х25Т) находится в пределах комнатных температур (рис. 13 и 14), поэтому их переработку на таких операциях, как разрезка толстолистовой стали на гильотинных ножницах, вальцовка, правка, обязательно нужно производить в подогретом до 5 100° С состоянии. При этих условиях металл приобретает достаточную технологичность, хорошую пластичность и высокую сопротивляемость действию динамических нагрузок. Однако соблюдение подобной технологии вызывает некоторые трудности и прежде всего необходимость организации специальных установок или печей для подогрева и постоянного поддержания определенной повышенной температуры металла при его переработке и т. д. [c.20]

Стали, которые содержат 25 и 28 % Сг, называют однофазными сталями ферритного класса. Они имеют высокую склонность к росту зерна при нагреве в области температур > 900 °С и значительную чувствительность к 475°-ной хрупкости. Поскольку стали этого класса не подвержены фазовым превращениям, хрупкость при комнатной температуре, обусловленная ростом зерна, не устраняется термообработкой. Эти факторы вызывают определенные трудности при производстве толстого листа из сталей типа Х25Т и Х28. Его холодная пластическая деформация при разрезке на гильотинных ножницах приводит к образованию в металле трещин и сколов. Порог хладноломкости сталей 0X17Т, Х25Т и Х28 находится в области комнатных температур, вследствие чего их переработку необходимо проводить в подогретом состоянии при температурах до 100 °С и выше. В этом случае стали переходят в вязкое состояние и становятся технологичными. Однако осуществление такой технологии связано с необходимостью использования специального оборудования для подогрева ста ти и поддержания повышенной температуры при ее переработке. [c.18]

Если металл мало летуч и слабо подвержен загрязнению, то слиток сплава, кривая охлаждения которого снималась, следует подготовить к исследованию под микроскопом, а затем растворить для определения состава. Микроскопическое исследование слитков может дать очень полезные сведения. Эта возможность должна быть обязательно использована при исследовании новой системы. Для химического анализа важно использовать весь слиток, потому что в медленно охл ажден-ном образце заметно проявляется ликвация, и анализы небольших порций могут дать результаты, вводящие в заблуждение. Это особенно проявляется при изучении сплавов с широкой областью затвердевания, ограниченной эвтектикой. После медленного охлаждения таких сплавов образовавшаяся эвтектика может присутствовать в относительно немногих, но больших участках. Когда необходимо получить самую высокую точность, иногда нет смысла проводить микроскопическое исследование слитков, с которых снимались кривые охлаждения. Это объясняется тем, что металл, израсходованный на разрезку и шлифовку, 1Кюжет вследствие сегрегации иметь другой [c.155]

Измерение кольцевых напряжений на острой кромке косых отверстий проводилось путем экстраполяции на нее эпюры средних по толщине разностей квазиглавных напряжений вдоль нормали к линии контура отверстия. Наряду с высокой точностью измерений, показанной в работе [20], этот метод позволяет определять напряжения на острой кромке отверстия без разрезки модели. Это позволило провести исследование следующим образом. Были изготовлены три модели 1-й серии 1-1 II - 1 и III - 1, соответствующие величине параметра = 3. При просвечивании с целью получения картины полос в зонах косых отверстий эти модели помещались в специальную ванну с соответствующей иммерсионной жидкостью. Ванна имела приспособление для установки модели пвд некоторым определенным углом к направлению просвечивания. Это было сделано потому, что при t sinP > 1 для получения картины полос в зоне острой кромки необходимо, чтобы нормаль к плоскости пластины составляла некоторый угол а с направлением просвечивания, такой, что os а > isin (а — Р). [c.122]

Для всесторонней проверки релаксации напряжений при 7ч= е-превращении в железомарганцевом сплаве Г20С2, в зависимости от температуры нагрева, величины заданного напряжения и исходной обработки, авторами работы [24] были применены следующие методы измерение остаточной деформации предварительно напряженного бруса равного сопротивления (кольцо Одинга) определение напряжений путем послойного травления пластин закаленных от разных температур измерение остаточной деформации пластин, вваренных в жесткий контур и подвергнутых высокотемпературному нагреву тензометрирование сварного соединения после его разрезки на элементы. Исследование сплава Г20С2 проводили в сравнении с ау-стенитной сталью ЮЗ [2, 4, 162]. [c.141]

Разрезка является также весьма распространенным видом механической обработки ВКПМ. Она необходима как при получении требуемых размеров изделий, так и при изготовлении образцов для определения физико-механических характеристик ВКПМ. При разрезке основным требованием является требование к качеству реза (шероховатость поверхности / г<20 мкм) и минимальной его ширине. [c.13]

Размеры базисные — Предельные значения— Определение 752 Разметка 572 Разрезка листов 481 Разрубка 483 Разрывные машины 2 Разряд электрический 948 Раскатывание поверхностей вращения 876 Раскисле1ше стали 398 [c.1065]

Круговаяпила (рис. 164, б) имеет корпус 3, оканчивающийся хвостовиком под конус Морзе. Прижимной шайбой 2 по радиусу закрепляются ножовочные полотна 1. В центре корпуса со стороны ножовочных полотен закрепляется сверло 4. Круговой пилой вырезают отверстия диаметром свыше 100 мм в различных материалах толщиной до 10 мм. Если в корпусе круговой пилы вместо ножовочных полотен вставить отрезок ленточной пилы, ширина которой больше ножовки раза в три, тогда толщина материала, в котором вырезаются отЕерстия, может быть увеличена до 30— 35 мм. Круговой пилой можно вырезать также шайбы различного диаметра. Недостаток этого способа разрезки состоит в том, что для каждого диаметра необходимо иметь определенного размера круговую пилу. [c.139]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...