Аэродинамические характеристики диффузоров

Аэродинамические характеристики диффузоров [c.269]

Экспериментальная и расчетная оценки аэродинамических характеристик диффузоров [c.271]

Влияние безразмерных входных скоростей Я,](М]) на аэродинамические характеристики диффузоров. Безразмерная скорость Ai(Mj) характеризует влияние сжимаемости жидкости на процесс течения ее в диффузоре. При переходе от несжимаемой жидкости к сжимаемой меняется распределение давлений и скоростей вдоль канала. Если —продольный градиент давления в несжимаемой жидкости, то в сжимаемой жидкости согласно формуле Прандтля (4.48) [c.274]

Адиабата ударная 132 Аэродинамические характеристики диффузоров 269, 272 Аэродинамическое воздействие на поток 283 [c.378]

АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ДИФФУЗОРОВ [c.55]

Для аппаратов с боковым подводом потока разработаны две конструкции распределительных устройств [101, 122, 127]. Из двух вариантов, испытанных для случая бокового подвода, рассмотрим один более простой с лучшими аэродинамическими характеристиками конструкции. Этот вариант типа балкон (рис. 10.27, б) состоит из конфузора 8 с переходом с круглого входного сечения на эллиптическое на выходе н плоского щелевого диффузора, выполненного из четырех симметрично расположенных относительно оси диффузора криволинейных стенок. Две стенки 10 сплошные, две стенки II перфорированные. Сверху и снизу диффузор закрыт сплошной стенкой 7 и перфорированной стенкой 9. [c.292]

Современные представления об управлении обтеканием непосредственным образом связаны с отрывными течениями, которые широко встречаются как в случае внешнего обтекания ракетно-космических аппаратов, так и при движении газа внутри различных каналов (сверхзвуковые сопла реактивных двигателей и аэродинамических труб, диффузоры и др.). Интерес к исследованию таких течений в последнее время возрос из-за выявившейся возможности регулировать аэродинамические характеристики обтекаемых тел путем управления этими течениями и осуществлять соответствующие расчеты при помощи вычислительных машин. В гл. VI анализируются виды отрывных течений и рассматриваются случаи их реализации при управлении обтеканием. Эффект управления отрывным течением связан с предотвращением, затягиванием или созданием условий преждевременного отрыва потока при помощи соответствующих приспособлений. [c.7]

Коэффициенты, применяемые для характеристики аэродинамических качеств диффузоров, приведены в табл. 1-38, а их физический смысл уясняется при рассмотрении процесса течения газа в тепловой диаграмме (рис. 1-50). На рис. poi — давление полного торможения перед диффузором р1 — статическое давление в узком сечении геометрического диффузора р2, рт— статическое и полное давление в выходном сечении Но — теплоперепад, соответствующий кинетической энергии потока во входном сечении Ак — теплоперепад, эквивалентный кинетической энергии в выходном сечении (потери с выходной скоростью) ДА — внутренние потери в диффузоре Ап— увеличению потенциальной энергии в диффу- [c.93]

Для расчета диффузоров произвольной формы используется понятие об эквивалентном диффузоре, т. е. о коническом диффузоре, аэродинамические характеристики которого идентичны с характеристиками заданного диффузора произвольной формы. В качестве эквивалентного принимается конический диффузор, имеющий ту же осевую длину L, площадь входа t и степень расширения п, что и заданный диффузор. Тогда свободным параметром оказывается эквивалентный угол, определяемый соотношением [c.97]

В табл. 1-39 приведены аэродинамические характеристики трех осесимметричных диффузоров, имеющих одинаковые эквивалентные углы, но различную форму образующих. Разница в коэффициентах С и ton определяется различным характером изменения градиентов давления вдоль оси диффузоров. [c.97]

Рис. 4.2. Связь между аэродинамическими и геометрическими характеристиками диффузоров для газоотводящих уб (Не>6-10= )

Рис. 4.4. Номограмма аэродинамических и геометрических характеристик диффузоров для газоотводящих труб

Фиг. 2. Аэродинамическая характеристика турбовоздуходувки 4000-44-1 при разных положениях лопаток диффузоров (при 2500 и 3500 об/мин.)

Фиг. 3. Аэродинамическая характеристика бессемеровской турбовоздуходувки 920-33 при разных положениях лопаток диффузоров п разной температуре всасывания

Дроссельные характеристики диффузоров обычно исследуют экспериментально, продувая в аэродинамических трубах небольшие модели диффузоров. Направления косых скачков зависят только от числа М и от угла скоса потока и не зависят от абсолютных размеров модели поэтому результаты опытов, проделанных на мелкомасштабных моделях, можно переносить на полноразмерные диффузоры только с небольшой поправкой на относительную величину горла, так как относительная толщина пограничного слоя на моделях разных масштабов неодинакова. [c.130]

Потребная мощность мотора компрессора (62.5) пропорциональна произведению МР . Пропорциональность мощности квадрату числа Р есть основная причина того, что в аэродинамических трубах соблюдение подобия по Р часто не представляется возможным. В установках для исследования решеток с высокими числами М в области слабой зависимости характеристик потока от числа Р целесообразно задавать Р меньше натурного, так как это значительно уменьшает величину N. Из выражения (62.5) очевидна также возможность уменьшения М, при прочих равных условиях, путем применения (в замкнутой системе) газов с большим молекулярным весом и, соответственно, малой величиной газовой постоянной R. По тем же соображениям целесообразно также увеличивать давление р и, в особенности, уменьшать температуру Т ). Наконец, весьма существенным является повышение коэффициента аэродинамического качества установки р. В некоторых аэродинамических трубах, имеющих диффузор за рабочей частью, этот коэффициент достигает 3. В известных установках для исследования решеток, по крайней мере до 1949 г., диффузор не применялся и коэффициент р был меньше 1. [c.481]

Испытания подобной системы подтвердили целесообразность всех проведенных изменений. В этом случае аэродинамические характеристики используемого диффузора практически совпали с характеристиками изолированного диффузора (на рис. 10.19 результаты испытаний обозначены крестиками). Таким образом, с учетом конкретных факторов удалось почти полностью использорать все преимущества диффу-зорного седла и вновь подойти к вопросу о создании клапанной системы минимальных размеров. Подобные клапаны будем называть предельными, так как они обеспечивают предельно достижимые удельные расходы. [c.291]

Аэродинамические характеристики газоотводящих труб со стволами постоянного сечения с диффузором на выходе исследованы МЭИ на дымовой трубе № 1 Запорожской ГРЭС высотой 320 м с подвесным газоотводящим кремнебетонным стволом, который имеет в плане форму 12-угольника с эквивалентным диаметром э=9 м [27]. Ствол смонтирован из отдельных царг высотой по 10 м, собранных из 12 панелей и соединенных между собой глухими стыками и компенсаторами через 30 м. Царги подвешены на тяжах к железобетонной оболочке. Компенсаторы служат для гашения температурных деформаций и колебаний ствола. На основании предварительной оценки шероховатости кремнебетона и с учетом потерь напора на участках швов и компенсаторов МЭИ принял эквивалентный коэффициент сопротивления трения ствола к равным 0,02, и исходя из этой величины рассчитаны потери в газоотводящем стволе и выбран его диаметр. При этом принимались также во внимание характеристики дымососов и потери напора во внешних газоходах. [c.74]

Рис. 5-6, Дымосос с меридиональным ускорением потока МК-70, а — аэродинамическая схема / — всасывающий карнан 2—вал <7 —обтекатель 4 — поворотный направляющий аппарат 5 — рабочее колесо с утолщающейся втулкой б спрямляющий аппарат 7— диффузор б--характеристика.

Наряду с теоретическими исследованиями в газовой динамике проводились 317 эксперименты с целью определения характеристик течения, главным образом нри сверхзвуковых скоростях. Для этой области скоростей важные данные получены при наблюдениях течений в соплах, диффузорах, истечения из сосудов и при отстреле снарядов. В области дозвуковых скоростей эксперименты начались лишь в 20-х годах, после того как построили аэродинамические трубы больших скрростей. Тогда же установили значительное увеличение сопротивления тел и уменьшение подъемной силы лопастей винтов и профилей крыльев при скоростях порядка 0,66 а (опыты американских и английских исследователей). [c.317]

Характеристики аэродинамические вентиляторов 248-255, 264, 265, 271, 279-282, 292, 296 -воздухораспределителей 123-129 -геометрические диффузоров 228 -клапана регулирующего 152, 153 -теплообменников 70-75 -теплоутилизаторов 196 Холодопроизводительность холодильной станции 112 [c.414]

Конические сопла имеют тот недостаток, что в них происходят потери тяги из-за отклонения потока газа от осевого направления (см. разд. 2.4.1). Кроме того, коническое сопло, предназначенное для работы на большой высоте, получается длинным и тя-желым. Максимально возможную тягу можно получить при расширении продуктов сгорания до давления окружающей среды (см. разд. 2.4.3) через сопло, спрофилированное так, чтобы на выходе поток газа был однородным и направленным параллельно оси. Однако такое сопло, рассчитанное методом характеристик сверхзвуковой аэродинамики, было бы чересчур длинным и тяже-. ibiM, подобно диффузору аэродинамической трубы. [c.89]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...