X характеристики аэродинамически статические

Коэффициенты, применяемые для характеристики аэродинамических качеств диффузоров, приведены в табл. 1-38, а их физический смысл уясняется при рассмотрении процесса течения газа в тепловой диаграмме (рис. 1-50). На рис. poi — давление полного торможения перед диффузором р1 — статическое давление в узком сечении геометрического диффузора р2, рт— статическое и полное давление в выходном сечении Но — теплоперепад, соответствующий кинетической энергии потока во входном сечении Ак — теплоперепад, эквивалентный кинетической энергии в выходном сечении (потери с выходной скоростью) ДА — внутренние потери в диффузоре Ап— увеличению потенциальной энергии в диффу- [c.93]

В книге рассматриваются аэродинамические схемы и соответствующие аэродинамические характеристики летательных аппаратов как объектов управления и стабилизации, анализируются понятия устойчивости (статической и динамической), приводятся методы расчета аэродинамических сил и моментов, оказывающих воздействие на устойчивость и управляемость, излагаются схемы, принципы действия, а также методы расчета органов управления (аэродинамических, газодинамических, комбинированных), даются сведения об управлении пограничным слоем (УПС), отрывными течениями, трением, теплопередачей, лобовым сопротивлением и подъемной силой. [c.4]

Одним из эффективных в аэродинамической теории тонких тел является метод присоединенных масс. В отличие от рассмотренного ранее способа расчета аэродинамических коэффициентов и статических производных устойчивости, основанного на исследовании параметров обтекания с учетом интерференции, этот метод позволяет определить непосредственно аэродинамические характеристики. Вместе с тем метод присоединенных масс расширяет возможности аэродинамических расчетов для большего числа конфигураций летательных аппаратов и является основой определения наряду со статическими производными устойчивости также вращательных производных и производных по ускорениям. [c.155]

Этот коэффициент позволяет уточнить аэродинамические характеристики, вычисляемые с учетом интерференции. Например, статическая производная от коэффициента нормальной силы будет определяться в виде [c.167]

Измерительная система предназначена для снятия аэродинамических характеристик регенерационной установки. Она состоит из датчиков, панели с измерительными показывающими приборами, шкафа с измерительными записывающими приборами, пневмо- и электропроводов. Датчики трех типов для замера статического и полного — 9, 17, 20, динамического — 10, 19 и статического — 14, 18 напоров. Материал в регенератор поступает из бункера 15 по течке 16. При изучении влияния конструктивных параметров регенератора на его пропускную способность фиксировали время прохождения через регенератор порции смеси, предварительно просеянной на сите с ячейками 5X5 мм. [c.123]

При конструировании рабочих лопаток основное внимание уделяется трем факторам проектированию профильной части лопатки, обеспечивающей высокие аэродинамические характеристики ступени, созданию надежной лопатки с точки зрения статической и вибрационной прочности и технологичности изготовления лопатки. [c.32]

Аэродинамические характеристики нормализованных решеток определены экспериментально по данным испытаний изолированных решеток в статических условиях и в экспериментальных турбинах. [c.120]

В работе [D.5] проанализированы общие-требования к профилю лопасти и определены пути улучшения характеристик профиля. Опыт показывает, что хотя обтекание лопасти трехмерно и нестационарно, можно добиться существенного улучшения характеристик несущего винта и снижения нагрузок при рассмотрении только двумерных статических характеристик профиля. Установлено, что в общем случае требованиям по срыву и сжимаемости (высокий максимальный коэффициент подъемной силы при средних числах Маха и высокое Мкр при малых углах атаки) можно удовлетворить только путем компромисса. Лучше использовать разные профили в середине лопасти (где доминируют эффекты срыва) и на конце (где доминируют эффекты сжимаемости). Были сопоставлены аэродинамические характеристики ряда профилей для лопастей несущих винтов, как стандартных, так и недавно разработанных. Последние обнаруживают определенные преимущества, в частности, в отношении максимального коэффициента подъемной силы при М = 0,6 и сопротивления при докритических числах Маха. Желаемые дальнейшие улучшения касаются увеличения Мкр, увеличения максимального коэффициента подъемной силы при низких М и уменьшения шарнирных моментов. [c.317]

Экспериментальные исследования динамического срыва обычно проводятся как н.а винтах, так и на крыльях в плоскопараллельном потоке. В последнем случае применяются установки, позволяющие производить периодические изменения угла атаки крыла, установленного в аэродинамической трубе. Среднее значение и амплитуда изменения угла атаки, а также частота колебаний выбираются таким образом, чтобы они соответствовали условиям работы сечения лопасти винта. При этом среднее значение и амплитуда колебаний угла атаки должны быть достаточно велики и близки по величине. Частота колебаний должна соответствовать частоте вращения винта (одно колебание за один оборот винта). Установка должна обеспечивать возможность измерения давлений, нагрузок в сечении и других параметров в течение цикла колебаний. Иллюстративный пример экспериментальных аэродинамических характеристик профиля колеблющегося крыла показан на рис. 16.2 (на самом деле экспериментальные данные характеризуются большим разбросом величин нагрузки при уменьшении угла атаки). Приведенные кривые свидетельствуют о том, что срыв при больших скоростях увеличения угла атаки сильно затягивается, а нагрузки значительно превышают статические. Как видим, имеет место гистерезис изменения нестационарных нагрузок, поскольку подъемная сила и момент зависят не только от текущего значения угла атаки, но и от истории движения профиля. [c.800]

Для характеристики статической устойчивости часто вводят понятие центра давления. Под центром давления понимают некоторую точку на выбранной оси, через которую проходит равнодействующая аэродинамических сил. [c.13]

Положение центра давления (точки пересечения полной аэродинамической силы с выбранной продольной осью) является важнейшей аэродинамической характеристикой летательного аппарата, определяющей его статическую устойчивость. Экспериментально обычно его находят путем измерения аэродинамических моментов относительно некоторой точки и поперечной силы, отношение которых используется для нахождения с . Такой косвенный метод в лучшем случае позволяет находить d с погрешностью 1 -Ь 2%. [c.168]

Снятие аэродинамических характеристик воздушного и топливного трактов сводится к проверке расходов и статистических напоров по тракту и всем горелкам выяснению причин перекосов и осуществлению мероприятий по выравниванию статических и скоростных напоров перед горелками. [c.89]

При экспериментальном изучении характеристик элементов пневмоники используются обычные методы аэродинамических исследований. Так, при исследовании статических характеристик элементов возникает необходимость в измерениях давления и расхода воздуха на различных участках в каналах питания и управления, на выходе струйных элементов, в пневматических камерах и др. Оказывается необходимым определять скоростной напор в различных точках сечений струи. Одним из способов создания представления о качественной картине течения является визуализация потоков и т. д. [c.417]

Основным требованием надежной работы дымовой трубы с противодавлением является обеспечение в зазоре статических давлений, больших, чем в газоотводящем стволе. Поэтому для дымовой трубы с противодавлением необходимо проводить расчеты аэродинамических характеристик вентилируемого зазора и прежде всего расчет статических давлений. [c.65]

Лопасти 2 сварены из листовой стали марки Ст. 3 толщиной 2 мм. Профиль лопасти создается из сваренных листов, которые штампуют в приспособлении и проверяют шаблонами. Во время приварки контролируют угол наклона лопасти к барабану, который должен быть у обода 31- 8 , на диаметре 1550 мм — 23 , это определяет аэродинамическую характеристику вентиляторного колеса. Лопасти подбирают по массе — разность в массе противоположных лопастей допускается не более 80 г, а дисбаланс вентиляторного колеса при статической балансировке — не более 270 гс см. При большем дисбалансе колесо уравновешивают приваркой к нижнему диску барабана не более двух грузов массой 150 г. После балансировки вентиляторное колесо испытывают на разнос при 1600 об/мин образование надрывов и трещин в любых местах не допускается. [c.312]

Аэродинамические характеристики двигателей дают зависимость количества охлаждающего машину воздуха (V м /мип) от статического напора в коллекторной камере (Л мм вод. ст.), т. е. V = = / (Л.т)- [c.173]

Рабочая лопатка состоит из профильной части (пера) и хвостовика (рис, 3.12). Форма и размеры профильной части лопатки определяются на основании аэродинамического расчета. Однако окончательная ее конструкция уточняется с учетом требований обеспечения статической и динамической прочности. Для предотвращения резонансных колебаний на профильной части лопаток большого удлинения выполняют антивибрационные полки 2. Если позволяет прочность, на концах рабочих лопаток могут быть расположены бандажные полки 6. Образующееся при этом непрерывное периферийное бандажное кольцо удерживает от скручивания и деформации вдоль хорды по всей длине лопатки и обеспечивает лучшие аэродинамические характеристики, чем при [c.70]

Из формулы следует, что на левом — рабочем участке характеристики Су (а), где производная положительна, работа аэродинамической силы отрицательна. Это означает, что аэродинамическая сила демпфирует колебания и положение статического равновесия при а = ад устойчиво. Случайные внешние возмущения гасятся аэродинамическими силами, и лопатка приходит в положение устойчивого статического равновесия. [c.279]

Важнейшим методическим приемом летных испытаний, актуальным и ныне, является определение так называемых аэродинамических поправок указателя скорости и высотомера. Для измерения базовых параметров полета — воздушной скорости и высоты по давлению использовался аэродинамический метод, основанный на восприятии давления полного напора и статического давления атмосферы с помощью приемника воздушного давления типа трубки Пито (ПВД). Отличие значения давления, воспринятого ПВД, от атмосферного вызывало необходимость определения его в виде аэродинамических поправок и <5Яа в полете, а затем внесения их в результаты измерений при определении характеристик самолета. Были разработаны приемы, основанные на сопоставлении зафиксированной на самолете скорости со скоростью, вычисленной на основании времени прохождения мерной базы известной протяженности. Такой прием получил наименова- [c.314]

Аэродинамические силы приводятся к центру масс ракеты. Но по мере расходования топлива центр масс меняет свое расположение на продольной оси. В связи с этим в качестве мерила статического момента удобно иногда бывает вместо Сщ пользоваться другой моментной характеристикой. [c.276]

На оси ракеты существует такая точка, приводя к которой аэродинамические силы, мы получаем статический момент, равный нулю. Эта точка называется центром давления, и ее поло-л<ение определяется только обводами корпуса и характеристиками потока. [c.276]

Пока речь шла о малых углах атаки, аэродинамический момент просто разбивался на два слагаемых— статический и демпфирующий моменты, и каждый из иих линеаризовался относительно а и а. При больших, но постоянных углах атаки необходимые для расчетов аэродинамические характеристики можно получить при помощи круговых обдувок модели в аэродинамической трубе. Здесь же возникает вопрос, как быть с аэродинамическими силами и моментами в случае заметной угловой скорости вращения модели и можно ли вообще разделить аэродинамический момент на два слагаемых в этом сложном комплексе явно выраженных нелинейных зависимостей [c.333]

Действие ветра на сооружения проявляется в- виде статической ветровой нагрузки и в возбуждении колебаний конструкций. Недостаточность знаний о действии ветра на сооружение приводила к обрушению мостов, высоких зданий, опор лини электропередачи, радиомачт. Основными причинами аварий были ошибки в назначении величины расчетной ветровой нагрузки, неправильное представление о характере ее распределения по сооружению, недостаточный учет аэродинамических характеристик, вибрация конструкций. [c.3]

Одним из газодинамических параметров, влияющих на выбор типа, схемы, геометрических параметров, закона регулирования и уровень аэродинамических характеристик реактивного сопла для рассматриваемого летательного аппарата является располагаемая степень понижения давления газа в сопле от полного ( ос) ДО статического в окружающей среде (р ) [c.60]

Обоснован и разработан простой способ экспериментального определения аэродинамического сопротивления падаюш,их частиц в потоке без физического вмешательства в структуру последнего (2.149), (3.19). Основанный на измерении статических давлений на стенках закрытого желоба в момент пересыпки твердых частиц (рис. 3.2) этот метод позволил получить основную характеристику эжекционных свойств сыпучего материала - усредненный коэффициент аэродинамического сопротивления частиц в потоке. Теоретически доказано и экспериментально подтверждено, что из-за поперечного градиента концентрации частиц усредненный коэффициент аэродинамического сопротивления уменьшается при увеличении объемной концентрации (3.29). [c.387]

Исследования по влиянию числа Re на аэродинамические характеристики направляющих и рабочих решеток в статических условиях проведены в ЦКТИ (Н. А. Скнарь, Е. А. Гукасова, В. А. Михайлова), МЭИ [8]. [c.94]

Рассмотрим вначале особенности течения в реактивных (сопловых) и активных решетках при дозвуковых скоростях. Исследования решеток в статических условиях проводятся, как правило, в идеализированных условиях при равномерном поле скоростей на входе, отсутствии рассогласования направлений скоростей фаз и скольл еиия. Однако в действительности на входе перед рабочей и сопловой решетками скорости пара и жидкости различаются не только по величине, но н по направлению (рис. 11-1). Более того, капли жидкости имеют различные диаметры и скорости, в связи с чем разные частички жидкости попадают на сопловые и рабочие решетки под переменными углами входа агв и Pin и с переменными скоростями С2в и гй>1в. Тем не менее результаты статических испытаний изолированных решеток представляют интерес, так как они позволяют проанализировать качественную картину течения и оценить изменение аэродинамических характеристик решеток при переходе в двухфазную область. [c.292]

Примененная кинематическая схема аэродинамических весов дает возможность, во-первых, полностью освободить силоизмеритель от измерения побочного усилия, создаваемого перепадом статических давлений на стаканах, превышающего величину тяги в десятки раз, и, во-вторых, получать обычные характеристики сопл (при одном заглушенном стакане) и сравнительные характеристики, если сопла установлены в обоих стаканах. Рычаги / и S предназначены для присоединения к ним силоизмерителей и индикаторов перемещения рычага 2. Измерение реактивной силы осуществляется комненсационным (нулевым) методом. Рассматриваемая рабочая часть оснащена рейтерными весами высокого класса точности и другими приборами для пнеамометрических и оптических исследований потока. [c.391]

После расчета параметров и углов потока в зазоре и за ступенью производится построение профилей направляюн1ей и рабочей лопаток в различных сечениях по радиусу. Для построения профилей необходимо знать основные аэродинамические характеристики плоских решеток (см. выше). Эти характеристики позволяют определить углы выходных кромок профиля в зависимости от шага t и угла установки. Форма спинки и вогнутой поверхности выбирается по данным продувок в статических условиях. [c.172]

Высота потолка зависит от аэродинамической компоновки, веса самолета и характеристик двигателя (двигателей). Для сверхзвуковых самолетов обычно дают значения статического потолка для двух режимов работы двигателя Полный форсаж и Максиыал. Это вызвано тем, что при работе двигателя на полном форсаже расходы топлива велики и длительный полет на сверхзвуковом потолке или вблизи него, как правило, невозможен. При работе двигателя на бесфорсажном режиме статический потолок ниже, полет происходит с дозвуковой скоростью. На дозвуковом статическом потолке аэродинамическое качество самолета максимально (/(макс). [c.160]

Анализ закритического поведения аэроуп-ругих систем важен, так как во многих случаях превышение критической скорости флаттера не вызывает мгновенного разрушения конструкции, а приводит к установившимся колебаниям. Характеристики этих колебаний (амплитуды, и частоты) используют для оценки времени функционирования конструкции до разрушения. Необходимо рассматривать конечные деформации и геометрическую нелинейность. Наряду с геометрическими нелинейностями для расчета критических параметров потери устойчивости и поведения конструкции при флаттере в ряде случаев важен учет неупругих свойств материалов и аэродинамических нелинейностей. Учет нелинейных факторов позволяет, в частности, обнаружить статические и динамические формы потери устойчивости при немалых возмущениях, которые могут реализоваться при меньших значениях сжимающих нагрузок и скоростей потока, чем те, которые получаются на основе линейной теории. В тонкостенных конструкциях конечные прогибы вызывают растягивающие усилия в срединной плоскости. Так, рассматривая в качестве модели обшивки бесконечно длинную пластину, лежащую на упругом основании и обтекаемую газом, приходим к уравнению [c.523]

Для расчета характеристик несущего винта необходимо знать коэффициент профильного сопротивления, желательно с учетом его зависимости от угла атаки и числа Маха. Имеются и другие факторы, которые влияют на коэффициент сопротивления лопасти в условиях трехмерного нестационарного обтекания при полете вперед. В частности, может оказаться необходимым учет радиальной скорости, изменения угла атаки во времени и трехмерности обтекания конца лопасти. Плохое качество поверхности лопасти и производственные отклонения от расчетного профиля также влияют на сопротивление профиля, которое при этом может возрастать на 20—50% по сравнению с расчетным. При расчетах обычно используются табулированные величины l, d и m в функции а и М для конкретного профиля с полуэмпирическими поправками, учитывающими другие существенные факторы. Часто, однако, бывает трудно получить полные и надежные данные по характеристикам профиля даже для статических условий. Экспери>1ентальные аэродинамические характеристики могут зависеть от небольших изменений профиля или параметров испытательной установки, вследствие чего профили, номинально идентичные, показывают различные свойства. [c.318]

Вырезы. Рошко [6] изучил характеристики течения в прямоугольном вырезе (или щели) в стенке аэродинамической трубы, измеряя давление, скорость, трение и т. п. при скоростях набегающего воздушного потока 22,8 и 64 м/с. Распределение статического давления измерялось как на дне, так и на стенках выреза за передней угловой точкой выреза. На фиг. 8 показаны распределения статического давления по дну выреза для некоторых значений отношений глубины к ширине. Видно, что во всех случаях, кроме самого мелкого выреза, давление в вырезе вначале падает, а затем довольно быстро возрастает. На большей части остальной поверхности дна давление сначала возрастает с увеличением глубины выреза, но затем уменьшается. В некоторых случаях давление в мелких вырезах выше, чем в более глубоких [c.15]

Влиянию радиального зазора между лопатками и корпусом у осевых вентиляторов всегда уделялось большое внимание. Вентиляторы, в отличие от компрессоров, часто выполняются с относительно большими зазорами. Следует отметить работу А. В. Колесникова (1960) по влиянию зазора на аэродинамическую характеристику. Потери в зазоре зависят от его величины по отношенйю к длине лопатки и от параметра, характеризующего отношение прироста статического давления в рабочем колесе к динамическому давлению осевой скорости. Из-за резкого увеличения потерь давления в области зазора происходит не только уменьшение давления и кпд вентилятора, но и более раннее наступление срыва потока, что приводит к сужению области рабочих режимов. [c.844]

В середине 1933 г. Совет Труда и Обороны СССР утвердил генеральный план и стрюительную площадку для Нового ЦАГИ в пос. Стаханове под Москвой (ныне г. Жуковский). План строительства Нового ЦАГИ предусматривал создание блока натурных труб Т-101 и Т-104, блока малых труб Т-102 и Т-103, вертикальной штопорной трубы Т-105, скоростной трубы Т-106, комплекса для лабораторий статической и динамической прочности, высотной лаборатории и аэродрома для отдела летных испытаний и доводок. Размеры натурной аэродинамической трубы Т-101, оборудованной шестикомпонентными весами, позволяли испытывать в ней натурные самолеты с размахом крыла около 20 м и получать самые большие для того времени числа Рейнольдса при аэродинамических испытаниях. В натурной винтовой трубе Т-104 могли испытываться работающие силовые установки самолетов, а аэродинамическая труба больших скоростей открывала возможность изучения и решения проблем, связанных с влиянием сжимаемости возщха на аэродинамические характеристики перспективных самолетов. [c.11]

Аэродинамическая характеристика рабочего токоприемника, установленного на эпс, считается удовлетворительной, если при скорости обдува 160 км/ч для токоприемников легкого типа и 120 км/ч тгжелого аэродинамическая подъемная сила и ены-шаст среднее статическое нажатие ие более че.м в 1,8 раза. [c.65]

При такой характеристике ПВД (т. е. когда погрешности статического и полного давлений имеют один и тот же знак) динамическое давление отличается от истинного на величину разности между погрешностью воспринятия полного давления и погрешностью воспринятия статического давления. Поскольку в данном случае погрешности рст и рполн одного знака, погрешность динамического давления рдин составит 3—4 /о при угле атаки 15—18°. Этой величиной и определяется аэродинамическая погрешность указателя скорости при данном угле атаки. [c.407]

Но в статическую систему приемника, воздушных давлений, кроме указателя скорости, включены и другие приборы, в частности, высотомер, аэродинамическая погрешность которого пропорциональна только погрешности воспринятия статического да,влен.ия. Поэтому -характеристика ПВД, показанная на фиг. 336, обеспечивая небольшую аэродинамическую погрешность указателя скорости, в то же время при значительных углах атаки вызывает большие аэродинамические погрешности в показаниях высотомера, дости гаюш.ие нескольких сот метров. [c.408]

Аэродинамическая характеристика тягового двигателя - зависимость количества прбгоняемого через двигатель воздуха р, от статического напора в коллекторной камере Яс, (рис 3.8 и 3.9). [c.67]

По предложению главного аэродинамика ОКБ П.О. Сухого Исаака Ефимовича Баславского для улучшения аэродинамических характеристик "сотка" была скомпонована статически нейтральной в дозвуковом диапазоне режимов полета. С учетом изменения статической устойчивости в полете на 2-3 %, управление таким самолетом без применения средств широкоходовой автоматики было практически невозможно. Поэтому было принято решение применить на Т-4 электродистанционную систему управления, обеспечивающую необходимую устойчивость и управляемость самолета в дозвуковом и сверхзвуковом режимах полета. Система дистанционного управления осуществляла управление самолета в продольном, поперечном и путевом каналах. Для увеличения надежности машины, было принято решение дублировать ДСУ. Наиболее опти- [c.44]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...