Расчет критической частоты

Таблица 8.2. Расчет критической частоты вращения ротора турбины

В заключение приведем пример расчета критической частоты ротора, размеры которого определены при расчете ТВД. [c.298]

Следует отметить, что в работе В. М. Фридмана [139] предложен более общий приближенный метод расчета частот свободных колебаний стержней. Он состоит в приближенном решении также с помощью метода Галеркина системы дифференциальных уравнений свободных колебаний стержня переменного сечения, которые в нашем случае расчета критической частоты вращения вала могут быть записаны так [c.293]

Расчет критической частоты воздействий с учетом колебаний станка. При расчете нужно учитывать три фактора частоту собственных колебаний датчика к частоту изменения размера со и частоту колебаний станка ip. [c.163]

Расчет критической частоты воздействия на измерительный стержень. Порядок расчета аналогичен предыдущему. Введем условие соприкосновения / (i) О, подставим ускорение 5= —е sin со f в уравнение (177), упростим его и получим следующее неравенство [c.165]

Составление уравнения движения рычага. Расчет критической частоты воздействия на измерительный шток недостаточен для рычажного датчика. Нужно еще произвести расчет критической частоты воздействия на рычаг. Для этого составим уравнение движения рычага. При составлении уравнения считаем, что воздействие приложено в точку А рычага и изменяется по закону синуса (фиг. 53, б). [c.166]

Расчет критической частоты воздействия на рычаг. Линейное воздействие [c.166]

Расчет критических частот вращения ротора нагнетателя [c.447]

Расчет критических частот вращения с учетом упругости опор. Во многих практических задачах при расчете критических частот вращения роторов приходится учитывать упругость опор. Для роторов быстроходных машин с успехом применяют специальные упругие опоры, которые дают возможность перевести критические скорости в зону малых оборотов, неиспользуемых при рабочих режимах. Упругие опоры позволяют изолировать корпус от вибраций ротора и снизить нагрузки на подшипник [c.451]

Методика расчета критической частоты вращения коленчатого вала [c.73]

Значение гироскопического момента зависит от геометрических размеров диска, скорости прецессии вала и угла поворота плоскости диска вследствие упругой деформации. Направление момента определяется направлением прецессии. При прямой прецессии, наиболее характерной для вращающихся роторов, гироскопический момент оказывает ужесточающее действие на вал, повышая собственные частоты и критические частоты вращения. Это качественное влияние гироскопического момента позволяет для расчета критических частот жестких валов использовать упрощенную расчетную схему в виде невесомого вала и точечных масс (рис. 4.1, б). [c.72]

При обратной прецессии гироскопический момент увеличивает прогиб вала и снижает собственные частоты. Расчет критических частот вращения для этого случая обычно производят лишь тогда, когда практически доказано существование обратной прецессии. [c.72]

Для вала с одним диском расчет критических частот вращения производится в соответствии с выражениями (4.3), (4.4), в которых инерционный коэффициент, зависящий от моментов инерции диска, полагается равным Jз d=Jo , знак плюс соответствует прямой прецессии, знак минус — обратной. [c.72]

Краткое содержание книги таково. Гл. 1 посвящена обсуждению гармонических колебаний систем с одной степенью свободы. Рассмотрена общая теория свободных и вынужденных колебаний, показано применение этой теории к задаче балансировки машин и конструированию аппаратуры для регистрации колебаний. Разобран также приближенный метод Релея для исследования колебаний более сложных систем, а также дано его приложение к расчету критических частот вращающихся валов переменного поперечного сечения. [c.14]

К расчету критических частот вращения ротора [c.413]

Расчет критических частот вращения [c.418]

На рис. 4.7 показаны дисперсионные характеристики для волн Яоь Яо2, Яоз, Яо4, Яо5 [27] при 0 = 3,49 см, =0,55 см, <7 = 0,225. Пунктиром показана дисперсионная характеристика для волны Я01 при тех же а и й, но с <7 = 0,0552. Аномальный ход дисперсионных характеристик вблизи /=28 ГГц связан с наличием у гофрированного волновода чередующихся полос пропускания и запирания Приведенные результаты относятся к низшей полосе пропускания. Был произведен расчет критических частот и дисперсионных ха- [c.185]

Обычно масса магнитопроводящих деталей СММ велика, больше массы вала. Поэтому в расчетах масса вала может не учитываться. При составлении расчетной схемы принимают те же упрощения, что при расчете на жесткость. С учетом принятых допущений схемы валов СММ могут иметь разновидности, показанные на рис. 3.34. При расчете критической частоты вращения ротора число степеней свободы равно числу координат, определяющих перемещения всех расчетных масс в плоскости изгиба. Число опор не влияет на количество степеней свободы. [c.183]

Расчет валов на колебания. Расчет сводится к определению критической частоты вращения п р, npv которой вал работает с сильной вибрацией и может разрушиться [c.60]

Проверочный расчет на антирезонансные свойства при поперечных колебаниях валов и осей заключается в определении критической частоты вращения ( р), при которой возникает резонанс. При установившемся режиме работы машины центробежная сила С уравновешивается внутренними силами упругости вала или оси [c.425]

Гидродинамические силы в щелевых уплотнениях ротора могут существенно увеличить жесткость ротора. В многоступенчатых насосах с напором на ступень 100— 300 м увеличение критической частоты вращения ротора в жидкости по сравнению с расчетом на воздухе определяют по соотношению [c.172]

Погрешность энергетического метода, как показал Рэлей, по сравнению с точными методами невелика и составляет около 0,1%. Более существенным является то, что при расчете не учитываются такие факторы, как податливость и нелинейное расположение опор, влияние присоединенных масс, гироскопический эффект, которые существенно влияют на критическую частоту вращения. [c.203]

Определяют по (VI 1.25) критическую частоту вращения при поперечных колебаниях и по (VII.26) — коэффициенты запаса относительно нормальной и разгонной частот вращения. Предварительный расчет на поперечные колебания на этом обычно заканчивают. [c.205]

Расчет вала на прочность. Принятые при проектировании турбомашины размеры ротора проверяют вначале в процессе определения критической частоты вращения ротора (см. 8.5), а затем в процессе определения напряжений. [c.291]

Рис. 4. Кривые для расчета фазовой скорости волн в стальном цилиндрическом стержне (/крз— /крв критические частоты)

Расчет валов с учетом колебаний. Оценка соответствия принятой ж-есткости вала также производится упругими колебаниями. Эта проверка сводится к определению критической частоты вращения вала, т. е. такой частоты вращения, при которой наступает резонанс. Явление резонанса наступает при условии совпадения собственных колебаний упругого вала с периодом действующей силы. Необходимо принять такие конструктивные формы вала, при которых исключалось бы явление резонанса. [c.391]

Основным источником колебаний в турбомашинах, наиболее существенно влияющим на общий уровень вибрации на их лапах, являются неуравновешенные силы инерции, возбуждающие поперечные колебания роторов. Поэтому вопросы динамики вращающихся роторов составляют основное содержание этой главы. В частности, здесь рассмотрены различные аспекты задачи о нахождении критических скоростей вращения валов (влияние упругости опор, несимметрии упругих и инерционных свойств ротора, влияние гироскопического эффекта дисков и т. п.) и дана общая постановка задачи об исследовании устойчивости их вращения и р вынужденных колебаниях роторов (влияние внутреннего и внешнего трений, условия самовозбуждения автоколебаний на масляной пленке подшипников скольжения и т. д.). Описаны также различные методы расчета собственных частот изгибных колебаний и критических скоростей валов и, в частности, современные методы, ориентированные на применение ЭВМ. [c.42]

В большинстве практически важных случаев (см. п. Г) задача о нахождении критических скоростей роторов сводится к задаче о нахождении собственных частот их плоских изгибных колебаний, для решения которой могут быть применены все методы расчета собственных частот изгибных колебаний балок с сосредоточенными и распределенными массами (см., однако, выводы п. 1 о необходимости замены при расчете фактических массовых моментов инерции дисков фиктивными). Ниже описаны наиболее распространенные приближенные методы таких расчетов. Методы расчетов критических скоростей валов в более сложных случаях (когда задача не сводится к плоской), расчетов их областей устойчивости и вынужденных колебаний, а также более точные методы расчета собственных частот изгибных колебаний в настоящее время должны предполагать использование ЭВМ некоторые из таких методов изложены в п. 3. [c.69]

Наличие разнообразных источников возбуждения колебаний различной интенсивности и частоты, а также влияние фактора рассеяния энергии требуют анализа, в котором были бы связаны между собой действующие нагрузки (в том числе и силы трения) с колебательным процессом, с одной стороны, и колебательный процесс с напряжениями вала, — с другой стороны. Начиная приблизительно с 50-х годов, в литературе появляются работы, в которых освещаются вопросы собственно движения вала, его устойчивости, нестационарного перехода через критические скорости, влияние на этот переход характеристики двигателя, роль упругой податливости опор и ряд других вопросов. Одновременно с этим не ослабевает внимание к вопросу разработки эффективных методов расчета критических скоростей валов сложной конфигурации и со сложной нагрузкой, а также многоопорных валов (список основной литературы приведен в конце главы). [c.111]

Отдельные участки дисперсионных кривых на рис. 3 определяются более простыми видами движения. Так, первая критическая частота, соответствующая X = О, как и на рис. 2, определяется главным образом сдвиговым резонансом стенки, хотя ее значение здесь значительно понижено из-за инерционного сопротивления полок. А вторая критическая частота (fXj 0,8я), как показывает расчет, определяется первым изгибным резонансом полки. Изгибными резонансами определяются еще две критические частоты на рис. 3. [c.32]

При распространении волн крутильного типа имеет место изгиб не только в полках, но и в стенке. Поэтому влияние изгибных колебаний отдельных полос на общее волновое движение стержня здесь еще больше, чем в случае рассмотренных выше изгибных волн. В частности, как показывает расчет, первая критическая частота, соответствующая А, = О, практически всегда определяется изгибным резонансом. Этот факт имеет важное значение при оценке пределов применимости приближенных теорий крутильных колебаний стержней. Поскольку ни одна из этих теорий не учитывает искажения формы поперечного сечения, а следовательно, и изгиба полос, то на частотах, где этот изгиб существен, теории перестают правильно описывать дисперсию волн в реальном стержне. [c.34]

Метод последователь-н ы X приближений (см, выше, стр. 344). Расчет критической скорости (или частоты собственных колебаний) вала переменного сечения, несущего ряд масс, производится следующим образом [c.371]

Для определения 4—5 критических частот и форм колебаний на машине Стрела требуется 5 мин., на машине Урал-1 — 2 часа. На фнг. 46, а приведена схема ротора ПВК-200-l и генератора ТВФ-200-2 точки 0,24 до 106 — номера участков. Результаты расчета показаны на фиг. 46, б. [c.615]

Расчет критической частоты воздействия иа шток датчика. Найдем наибольщую частоту воздействия при сохранении контакта штока с деталью. Для этого условие неразрывности контакта напишем в виде [c.161]

Рис. и. Общий случай расчета критических частот вращгпия двухопорного вала [c.444]

Расчет критических частот вращения ротсра нагнетателя на упругих опорах [c.456]

Слева изображена зависимость скорости звука от глубины, положенная в ос нову расчета. Критическая частота для этого случая составляет 103,5 гц. На рисунке указана также фазовая скорость распространения волны Fj. Мы видим, что чем выше частота, тем больше первая нормальная волна сосредоточивается в промежуточном слое, где скорость звука наименьшая. [c.252]

Критическая частота колебаний определяется при приближенных расчетах по энергетическому методу Рэлея [55], где вывод уравнений для определения частоты собственных колебаний системы основан на следующих предположениях энергия, затраченная на деформацию вала, равна кинетической энергии, возбуждаемой при колебан1ях опоры жесткие, силы трения и сопротивления внешней среды отсутствуют. В этом случае вал можно представить как колеб лющуюся балку, нагруженную несколькими силами Д (рис. VII.6, а), вы- [c.201]

Это обстоятельство играет большую роль при оценке пределов применимости приближенных теорий. Игнорирование изгибных ветвей дисперсии ведет к большим ошибкам в расчетах, поэтому в качестве верхней границы применимости двухволновых приближенных теорий естественно считать первую критическую частоту, соответствующую первому максимуму мнимой ветви дисперсии. Она расположена несколько ниже изгибной частоты среза Шь Но поскольку в Н-стержне она меньше частоты продольно-сдвигового резонанса, то пределы применимости уравнений Тимошенко и Аггарвала — Крэнча оказываются примерно одинаковыми. Отсюда следует, что в практических расчетах предпочтительнее использовать более простое уравнение Тимошенко. Уравнение Аггарвала — Крэнча целесообразно ирименять при расчете двутавров с повышенной изгибной жесткостью составляющих его полос, например, сделанных из композитных материалов, пли Н-стержней с поперечными ребрами жесткости. [c.166]

Поскольку игнорирование пропущенных изгибных ветвей дисперсии недопустимо из-за больших ошибок в расчетах, пределом применимости приближенных двухволновых теорий следует считать первую критическую частоту, которая соответствует максимуму первой мнимой ветви. Обычно она расположена немного ниже первого изгибного резонанса стенки и полок. На рис. 5 она соответствует частоте jxj = 0,12 Jt. Приближенные уравнения крутильных колебаний Тимошенко (8) и Аггарвала — Крэнча (9) имеют здесь один и тот же предел применимости и дают одинаковые приближения к точным дисперсионным кривым. Можно показать, что это верно и для стержней, у которых п 0,25, т. е. практически для большинства тонкостенных конструкций двутаврового сечения. Но так как уравнение Тимошенко проще, то его использование для расчетов в этих случаях предпочтительнее. Уравнение Аггарвала — Крэнча целесообразно применять при [c.36]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...