Скорость вероятная местная

Следует предположить, что другие ионы галогенов должны обладать крайне низкой растворимостью. Более вероятно, что указанное явление, благодаря которому ионы галогена увеличивают скорость спекания окисей, относится к какому-нибудь типу поверхностного влияния, действующего на границы зерен окисных частиц, что дает, вероятно, местное понижение точки плавления. Если ионы галоида растворяются в окисных структурах, то можно предположить сопутствующее з величение концентрации окисных вакансий и, следовательно, более быструю диффузию кислорода. Такое влияние пока еще не подтверждено экспериментально, но вполне вероятно. [c.37]

Мы уже видели, что величина максимальных напряжений вблизи очага концентрации, выраженная через теоретический коэффициент концентрации ад, еще не характеризует полностью роль местных напряжений в усталостном разрушении. Было замечено, что большое значение имеет также и скорость убывания этих напряжений, т. е. их градиент. Это — тоже своего рода масштабный эффект. Если местные напряжения убывают медленно, то в относительно широкой зоне местных напряжении оказывается большое число кристаллитов, и вероятность индивидуальной не-благоприятности их состояния и расположения возрастает. Если градиент большой и напряжения по мере удаления от очага концентрации быстро падают, то в среднем статистическом опасность зарождения трещины снижается. [c.401]

Следует предполагать, что в сопротивлениях типа входа в трубу и поворота, где имеет место существенное увеличение относительной скорости на значительном участке после сопро-.тивления, эффективное значение динамического давления ближе к истинному . Это подтверждается и характером зависимости коэффициента сопротивления от обоих предельных значений Лд. Для других местных сопротивлений, в частности выхода из трубы, эффективная величина динамического давления, вероятно, близка к той, которая определяет потерю трения. [c.306]

На величину эрозионного воздействия влияет также характер потока. Чем больше турбулентность потока (чем больше местные скорости), тем больше эрозионные повреждения при одинаковой средней скорости потока. В теплопередающих системах наиболее вероятные места появления эрозионных повреждений находятся за различными преградами, изменяющими сечение потока (за клапанами, диафрагмами и пр.). На поверхности образцов, подвергавшихся эрозионному воздействию, часто наблюдаются специфические каверны, занимающие отдельные участки поверхности или сплошь покрывающие поверхность. [c.50]

Показанные на рис. 6-9 явления происходят сравнительно близко от стенки. Вполне вероятно, что осреднен-ная по времени местная скорость в этой области зависит главным образом от условий в данной точке и ее ближайшей окрестности и существенно не зависит, например, от расстояния до противоположной стенки трубы или от формы ее поперечного сечения. [c.86]

На практике высота всасывания принимается всегда ниже максимально возможной не только для компенсации вероятных отклонений условий работы вблизи опасного предела, но и из-за возможности возникновения явления кавитации. Дело в том, что поле скоростей и давлений на входе в рабочее колесо насоса является неравномерным, и в отдельных точках потока создаются условия для вскипания жидкости. Появляющиеся пузыри пара затем превращаются опять в жидкость при их перемещении в зоны, где местное давление выше давления насыщения. Появление и исчезновение пузырьков сопровождается местными ударами, интенсивность которых может достигать 30 МПа, а частота — десятка тысяч герц. Такие местные удары приводят к быстрому износу (эрозии) рабочих колес и необходимости их ремонта или замены. [c.200]

Однако ни один из этих методов не может дать правильного ответа, если местная скорость в некоторой точке профиля достигает скорости звука. Для этого случая теория должна быть пересмотрена. По мнению автора, трудно найти простой единый метод, пригодный в области скоростей, при которых поток является частично сверхзвуковым. Вероятно, удовлетворительные приближения для распределения давления можно найти, комбинируя типичные дозвуковые и сверхзвуковые течения. Экстраполяция без достаточно надежного теоретического обоснования хотя и находится в некоторых случаях в согласии с результатами измерений, не будет справедливой при дальнейшем расширении экспериментальных результатов. [c.60]

Действие скользящей опоры можно пояснить, рассматривая твердую плоскую поверхность конечной длины, слегка наклоненную по отношению к горизонтальной плоскости, находящейся над ней на небольшом расстоянии, как показано на рис. 76, где наклон и расстояние между плоскостями преувеличены. Скорость перемещения горизонтальной плоскости обозначена V. Из-за наклона нижней плоскости в жидкости, находящейся в клинообразном пространстве, при надвигании верхней плоскости в направлении л будет создаваться местный градиент давления (гидростатическим эффектом пренебрегаем), несмотря на равенство давлений на концах этого пространства. Приблизительное установление распределения давления базируется на вероятном допущении, что течение в любом поперечном сечении может быть получено комбинацией двух течений, рассмотренных в предшествующем пункте. [c.204]

Однако для судовых винтов и рабочих колес турбин имеется другая общая причина пульсирующей кавитации. Винт работает вблизи корпуса судна, а не в безграничной воде. Поэтому скорость набегающего потока неодинакова на всей омываемой площади винта и уменьшается по мере приближения лопасти к корпусу судна. В связи с этим изменяется и местный угол атаки. Поэтому пульсирующий характер образующейся кавитации из-за этого эффекта относится за счет изменения параметра /Сг. Вероятно, на многовинтовых судах из-за большой неоднородности потока при асимметричном расположении винтов относительно киля судна описанные явления играют большую роль, чем на одновинтовых. [c.616]

Термическая обработка сварных соединений трубопроводов является местной, так как нагреву подвергается не весь трубопроводный узел, а только сварной стык с прилегающими к нему зонами термического влияния. Большое значение при термической обработке имеет скорость нагрева и охлаждения обрабатываемого участка. Оптимальная скорость нагрева зависит от металла трубы (его теплопроводности), его толщины (чем толще металл, тем больше вероятность появления объемных напряже- [c.162]

В первом случае возникновение снарядного режима обусловлено распадом жидкой струи под динамическим воздействием пара и капиллярных волн на поверхности струи. Чем больше скольжение фаз и поверхностное натяжение, тем раньше произойдет развал струи на снаряды , при этом наиболее вероятный размер жидких снарядов примерно равен пяти калибрам жидкой струи, т. е. длине наиболее быстро растущей капиллярной волны. Возникновение снарядного режима за счет развития капиллярных волн на поверхности жидкой струи, как показали исследования авторов, не сопровождается динамическими пульсациями потока, т. е. расход и давление в участке остаются постоянными. Этот случай характерен для малых массовых скоростей, больших температурных напоров и давлений в сравнительно коротких трубопроводах без местных сопротивлений на выходе, т. е. при большом паросодержании и хороших условиях отвода пара из экспериментального участка. [c.209]

Определение Д по опытным данным. Ряд исследований показал, что местная скорость, по величине равная средней скорости, лежит в определенной области турбулентного потока в трубе, а именно на расстоянии от верхней стенки г/ср = (0,23 0,24) Го. По исследованиям Ф. А. Шевелева, наиболее вероятным значением является г/ср = 0,24 /"о-Дефицит местной скорости при /ср = 0,24 Го будет в то же время и дефицитом средней скорости. Тогда по уравнению (V.36) находим [c.114]

Контроль условий. Тщательный контроль температуры — важный фактор во всех работах по определению скорости коррозии. Температурные коэфициенты многих коррозионных процессов довольно низкие, однако колебания температуры, в особенности между одной стороной сосуда и другой, могут создать конвекционные токи и в опытах со спокойной жидкостью и повлиять на результаты. Такой местный подогрев, заметно не изменяющий средней температуры сосуда, может получиться, например, за счет радиации от нити накаливания лампы. Для некоторых целей автор предпочитает проводить опыты в воздушном термостате с двойными стенками, причем внутренние стенки должны быть сделаны из металла воздух, нагреваемый до требуемой температуры подогревателем вне камеры, прогоняется вентиляторами через главную камеру и затем через промежутки между двумя стенками таки.м образом внутренние (металлические) стенки поддерживаются при выбранной температуре и не подвергаются опасности охлаждения за счет радиации. Другие предпочитают водяной термостат и, вероятно, это лучше в тех случаях, когда температурный коэфициент довольно высок подогревать термостат следует погружаемыми типами подогревателей без пламени. [c.792]

К сожалению, местные очаги коррозии точно воспроизвести в опытах гораздо труднее, чем общую скорость коррозии. Подразумевают, что две пластинки одного и того же металла, подготовленные тщательным образом, одинаково и частично погруженные в электролит на одинаковый срок, будут давать один и тот же суммарный коррозионный эффект. Однако распределение коррозии будет, вероятно, сильно меняться от одного образца к другому так же, как и соотношение между поверхностями, которые не подверглись разрушению. Потеря толщины в той части, где коррозия наиболее интенсивна, не будет одинакова на двух образцах. Может показаться странным, что скорость общей коррозии приблизительно одна и та же, в то время как интенсивность коррозии в отдельных точках меняется от образца к образцу. Возможность хорошего воспроизведения скорости коррозии основывается, вероятно, на том факте, что сила коррозионных токов сильно зависит от скорости доставки кислорода к местам, благоприятным для протекания катодной реакции. Так как эти участки многочисленны и расположены близко друг к другу, по крайней мере на железе и цинке, то по принципу Бернулли (закон среднего) скорость разрушения металла будет приблизительно одинакова для параллельных образцов. Для алюминия, где катодные участки менее многочисленны и отделены друг от друга, средняя скорость коррозии воспроизводится хуже. С другой стороны, развитие местной коррозии зависит от положения точек, в которых начинается коррозия, а они располагаются раздельно даже на железе и цинке, что видно непосредственно невооруженным глазом. Таким образом, появление местной коррозии на данном образце не может быть предсказано [c.102]

В экспериментах [4-14] исследовалась местная теплоотдача при конденсации во-аяного пара давлением, примерно равным атмосферному (Ги=99,6-г-100,7°С), в латунной трубе с внутренним диаметром 10 мм, наружным — 80 мм. Длина трубы была выбрана небольшой (г=390 мм), что делало более вероятным получение ламинарного течения пленки конденсата. В опытах происходила полная конденсация всего поступившего в трубу пара осуществлялся свободный слив конденсата из трубы в приемное устройство. Таким образом, в выходном (нижнем) сечении трубы расходная скорость пара практически равна нулю. [c.109]

В зависимости от исходной структуры и режимов упрочнения толщина этой зоны может доходить при обработке деталей вращения до 0,3 мм. Впервые светлая полоска была обнаружена В. П. Кравз-Тарновским при испытании стальных образцов на удар. Н. Н. Давиденков [17] и И. Н. Мнролюбов объясняют эффект Кравз-Тарновского тем, что в результате местной деформации по одной плоскости сдвига происходит разрушение и измельчение вещества. При очень быстром скольжении благодаря сильному трению сначала образуется большое количество теплоты, которое затем с чрезвычайно высокой скоростью отдается основной массе образца. Поэтому в местах локализации деформации, где температура, вероятно, выходит за критическую точку, происходит сначала аустенитное превращение, а затем интенсивная закалка. Вещество прослойки находится в состоянии мартенсита, который не имеет характерной игольчатой структуры, так как оно образовалось в особых и еще малоизучен- [c.21]

Горячая сварка чугуна. Процесс основан на использовании предварительного подогрева (общего или местного) детали (отливки) для повышения равномерности нагрева металла и уменьшения скорости его остывания. Этнм достигается уменьшение коробления детали в процессе сварки, снижение вероятности появления трещин, а также структур отбела и закалки при расположении дефекта в замкнутом контуре. [c.98]

Под хлопками лопастей подразумевается весьма резкий звук ударов, следующих с частотой прохождения лопастей, который создается несущим винтом в определенных условиях полета. Хлопки лопастей определяются периодическими импульсами звукового давления и могут считаться предельным случаем шума вращения. Когда указанные импульсы существенно превышают уровень шума других источников в диапазоне частот от 20 до 1000 Гц (для несущего винта), они воспринимаются как четко выраженные хлопки. Эти хлопки чаще всего наблюдаются при таких маневрах, как заход на посадку, полет с небольшим снижением, резкий разворот с торможением, а также при полете вперед с большой скоростью. У некоторых вертолетов хлопки лопастей отмечаются и при полете вперед с умеренной скоростью. Наиболее вероятной причиной таких хлопков представляется взаимодействие лопастей с вихрями и влияние толщины, лопасти при больших числах Маха. Эти аэродинамические явления сопровождаются большими по величине и локализованными изменениями сил на лопасти, что приводит к им- пульсному характеру звукоизлучения. Возможно, определенную роль играет возникновение местных срывных зон и областей со сверхзвуковым потоком. У вертолета продольной схемы такие хлопки возникают вследствие того, что лопасти заднего винта пересекают концевые вихри лопастей переднего винта. [c.823]

В работе [L.72] путем направления потока воздуха на диск винта, работающего на режиме висения, имитировалось поле скоростей вихря, взаимодействующего с лопастью. При этом исследовались случаи вихря, параллельного лопасти (что соответствует вертолету продольной схемы), и вихря, перпендикулярного лопасти (случай вертолета одновинтовой схемы). Установлено, что как по спектрам шума, так и по зависимостям от времени такое моделирование хорошо отражает основные черты возникающих в полетах хлопков лопастей. Сделан вывод, что причиной хлопков лопастей является взаимодействие лопастей с концевыми вихрями движущихся перед ними лопастей или винтов. Эксперименты по моделированию хлопков и теория, развитая для оценки шума от них, показали, что уровень звукового давления пропорционален четвертой степени концевой скорости и квадрату интенсивности вихря, т. е. (Q7 )Продолжение исследований [L.58] предполагаемых механизмов возникновения хлопков (нестационарные нагрузки, обусловленные срывом или взаимодействием лопасти с вихрем, а также образование ударных волн в местных сверхзвуковых зонах при больших концевых скоростях или в вихревых зонах) показало, что наиболее вероятным является взаимодействие вихря с лопастью. Поскольку интенсивность Г концевого вихря пропорциональна T/pNQR , энергия шума, вызванного взаимодействием лопасти с вихрем, определялась соотношениями Wв [ QRYT ]/N A. Найдено, что величина Wb хорошо отражает субъективную оценку силы хлопка. Автор продолжил эти исследования [L.61], [c.866]

Общее представление о влиянии массы газа, заключенного в ядре, на вероятность достижения им критического размера за время пребывания в зоне пониженного давления можно получить из рассмотрения фиг. 3.9, если предположить, что пузырек движется вместе с жидкостью и его скорость не зависит от местных градиентов давления в ней. В процессе роста до критического размера инерция играет лишь незначительную роль, так что в качестве первого приближения можно предположить, что равновесные значения радиуса пузырька определяются левыми ветвями кривых. Производная А/ /А(р<х> — Pv) в окрестности У = =Я имеет большую величину для пузырьков с большим содержанием газа. Следовательно, при данной разности давлений Рсс — pv более крупные ядра имеют больше шансов вырасти до радиуса R и вызвать кавитацию. С другой стороны, локальные градиенты давления создают архимедовы силы, под действием которых пузырек может перемещаться относительно жидкости. [c.110]

Наряду с погрешностями по шагу и профилю на нагрузочную способность зубчатых колес по контактным напряжениям влияет шероховатость рабочих поверхностей зубьев. С увеличением шероховатости обработки зубьев уменьшается их фактическая несущая поверхность. На вершинах микронеровностей возникают особенно высокие местные контактные напряжения, которые вызывают быстрый износ. Зависимость нагрузочной способности зубчатых колес по контактны.м напряжениям от их точности изготовления для условий модуль пг = 2 мм, = 48, 2а = 77, Ро = = 10°, ширина венца 70 мм, смазка маслом 6,5° ВУ при 50° С, расход масла 7 л/мин, материал — нормализованная сталь Ск45 (сталь 45), приведена на рис. 129. На шероховатость влияют погрешность профиля /( и разность соседних окружных шагов Однако шероховатость является наиболее вероятной причиной резкого уменьшения нагрузочной способности. Коэффициенты контактных напряжений, соответствующие длите тьно-му пределу контактной выносливости, уменьшаются с 0,9 до 0,15 кгс/мм , если средняя величина шероховатости Ящ увеличивается с 1 до 7 мкм. Под средней величиной шероховатости понимается среднее арифметическое шероховатостей колеса и шестерни. Для выяснения влияния шероховатости обработки на нагрузочную способность зубчатых колес были проведены многочисленные эксперименты на прямозубых колесах при следующих условиях модуль т — 2 мм, передаточное отношение 1,6 ширина венца Ь = 30 мм, 0J[c.128]

Осадочная коррозия связана с проникновением внутрь трубок инородных тел, как песок, грязь, кокс, дерево, раковины, морские водоросли или минералы даже маленькие мертвые рыбы или медузы согласно Макдональду иногда попадают в трубы, где они являются причиной коррозии. Эти чужеродные тела осаждаются на металл и вызывают коррозию или благодаря диференциальной аэрации или, возможно, потому, что образующиеся в некоторых уязвимых местах (возможно, какая-нибудь царапина, образующаяся в тот момент, когда чужеродное тело обосновывается в трубке) продукты коррозии прилипают к чужеродному телу, а не к металлу. Когда местное образование осадка, содержащего соли закиси меди (они являются абсорбентами кислорода), уже произошло, оно может вызвать длительное действие коррозии даже и после удаления чужеродного тела, бывшего первоначальной причиной возникновения коррозии. Филип считает, что некоторые чужеродные тела, если они содержат вещества, подобные углероду, действуют в качестве катода коррозионной пары. Учитывая, однако, маленькую площадь и плохой контакт, это, вероятно, не является важным фактором разрушения. Осадочная коррозия встречается главным образом там, где скорость течения воды мала. Она не происходит совсем, если предотвращена возможность попадания чужеродных тел в трубы. Если же этого достичь невозможно, то трубы следует часто чистить мягкой щеткой, которую не следует прижимать плотно, чтобы не повредить имеющуюся защитную пленку. Голлер рекомендует для чистки специальное приспособление из проволочной спирали, расположенной под соответствующим углом, чтобы избегнуть рисок, которые сами по себе могут вызвать коррозию. Если употребляют для очистки соляную кислоту, то она должна содержать коллоидальный ингибитор. Б идэйл сообщает, что в британском флоте применяют иногда продувание, если окалины не очень много, хотя соляная кислота действует гораздо быстрее в случае большого слоя окалины. Кристменн не реко.мендует употребление соляной кислоты для луженых труб. [c.318]

Применение оцинкованного железа в условиях погрзгже-ния в воду. Тот факт, что сталь, покрытая цинком, обладает Длительным сроком службы в тех условиях, в которых простая сталь испытывает быструю коррозию, а цинк подвергается местной коррозии, объясняется следующим образом когда на железе имеется цинковое покрытие, разрушение железа не может начаться до тех пор, пока близлежащий цинк не разрушится полностью пока цинк присутствует, железо получает катодную защиту. Благодаря тому, что цинковый слой разрушается первым, создаются условия более равномерного коррозионного воздействия, чем в случае сплошного цинкового листа, что увеличивает срок, необходимый для перфорации листа. Вода, содержащая двууглекислый кальций, может оказывать влияние на защиту двумя путями — как показано Бриттоном Анодное образование пленки углекислого цинка (вероятно, основного) на цинке будет уменьшать скорость анодного воздействия на цинк, но оно также уменьшает расстояние, на которое может распространяться защитное действие цинка по отношению к обнаженному железу. С другой стороны, катодное образоваяие углекислого кальция на обнаженном железе увеличивает защиту, уменьшая скорость расходования цинка. Возможно, что [c.714]

Скотт [570] описал колебания атмосферного давления, наблюдавшиеся после извержения Кракатау. На основе этой работы Стрэчи [601] сделал некоторые выводы. Скотт указывал, что взрыв вулкана произошел, вероятно, между 16 ч 00 мин 26/У1П и 05 ч 00 мин 27/У1П по местному времени (это соответствует 09 ч 00 мин—22 ч 00 мин 26/У1П по Гринвичу). Возмущения давления, которые рассматривал Скотт, сведены в табл. 6.6. Для того чтобы волна давления обогнула земной шар с востока на запад, потребовалось в среднем 36 ч 37 мин, а для обегания земного шара с запада на восток — 35 ч 17 мин. Обратным пересчетом Стречи заключил, что извержение Кракатау произошло в 02 ч 24 мин 27/УП1 1883 г. по Гринвичу (или в 09 ч 24 мин местного времени). Средняя скорость распространения волны давления в атмосфере составила 674 мили/ч при движении с востока на запад и 706 миль/ч при движении с запада на восток. [c.366]

Влияние окалины под краской. Пленка прокатной окалины, присутствую-. щая на свежепрокатанной стали, часто выглядит сплошной, за исключением участков на острых углах, где она обычно растрескивается, а также за исключением участков пластины или листа, которые подвергались изгибу или на которых сверлились отверстия под болты или заклепки. Даже тогда,, когда окалина кажется непрерывной, на ней могут быть невидимые трещины. Возможно, действительно сплошной слой окалины мог бы служить дополнительным слоем краски и увеличивать защиту, но на практике такая сплошность редко наблюдается. На некоторой небольшой поверхности вероятность ржавления, возможно, меньше на образце, покрытом прокатной окалиной, чем на образце без окалины. Однако на отдельных участках в трещинах слоя окалины скорость коррозии увеличивается в присутствии прокатной окалины. Инженеры часто наблюдали, что участки поверхности, на которые, вскоре после прокатки по слою прокатной окалины наносились отличитель-. ные знаки, сопротивлялись коррозии лучше, чем основная часть пластины, где окалина отслаивалась вследствие ржавления под окалиной, которое, развивалось в первое время после экспозиции на воздухе (т. е. перед тем, как на всю поверхность наносилось защитное лакокрасочное покрытие). Это наблюдение привело к предположению, что если бы вся поверхность, пластины окрашивалась немедленно после прокатки, до возникновения какой-либо ржавчины (если бы покрытие наносилось по наружной поверхности прокатной окалины), то защита была бы прекрасной на всей поверхности. Однако это положение недостаточно обосновано вероятность возникновения трещины в окалине под слоем краски отличительных знаков очень, мала, поскольку площадь, покрытая краской, сама по себе также очень мала. Поэтому наблюдаемая в большинстве таких случаев хорошая защита не удивительна. Если весь образец будет окрашен по слою окалины, то прекрасные защитные свойства будут получены на большой части поверхности, но на некоторых участках, где в слое окалины были трещины, будет наблюдаться интенсивное ржавление, местное отслаивание краски и образование, отдельных питтингов более нежелательных, чем равномерная коррозия. [c.511]

Была установлена несколько повышенная реакционная способность нагартованного металла к окислению по сравнению с тем же материалом в предварительно отожженном состоянии. Однако подобное влияние, определяемое главным образом накоплением энергии деформации в металле или отсутствием ориентационного соответствия между деформированной структурой и окислом, относится лишь к начальным стадиям окисления. Как только окисная пленка теряет ориентацию по отношению к структуре металла, процесс окисления начинает контролироваться торможением диффузии в рекристаллизованной окисной пленке, структура которой уже не зависит от предварительной деформации металла, и, следовательно, установившаяся в этом случае скорость коррозии почти не будет отличаться для отожженного и деформированного состояний металла. Наличие в металле растягивающих напряжений будет увеличивать вероятность развития местной (межкристаллитной) коррозии, хотя такая тенденция в условиях газовой (химической) коррозии [c.102]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...