Вычисления Момент приведенный—Формулы

Величины крутящих моментов, вычисленных по приведенным выше формулам, являются приближенными, подсчитанными без учета касательных сил, возникающих в результате поперечного изгиба лопаток. [c.229]

Вычисление моментов инерции по приведенной формуле сложно. Поэтому обычно пользуются готовыми расчетными формулами (табл. 3.3). [c.115]

Л — приведенный момент инерции на кручение. Для приближенного вычисления иногда пользуются формулой [33 ] [c.165]

Из вычисленных двух суммарных изгибающих моментов для дальнейшего расчета принимаем наибольший M 3i=6256 кГ-см и определяем приведенный момент по формуле (5а) [c.475]

Результаты вычислений каждого члена формулы в отдельности и полного приведенного момента инерции механизма для всех его положений приведены в табл. 12.4. [c.326]

Учитывая недостаточную степень пересыпания деталей и возможное истирание слоя покрытия, а также то, что покрытию подвергается в каждый данный момент только верхний слой деталей, время выдержки деталей в колоколе (или барабане), вычисленное по приведенной выше формуле, следует увеличить приблизительно на 25—30%. [c.35]

Следовательно, при вычислении моментов инерции сложных сечений (рис. 5.2) последние можно разбить на простейшие фигуры, подсчитать моменты инерции для каждой фигуры относительно тех же осей и по приведенным выше формулам определить моменты инерции для всего сечения. [c.107]

Из уравнения (112) видно, что после первого последующие члены в ряду быстро убывают. Поэтому на практике, в целях упрощения вычисления махового момента, приведенного к валу двигателя, детально вычисляют маховые моменты быстровращающихся ротора двигателя и соединительной муфты, обладающих наибольшими маховыми моментами, а остальные вращающиеся массы учитывают соответствующим коэффициентам, и тогДа формула для вычисления приведенного махового момента примет вид [c.82]

Величина и знак главного момента Мд произвольной плоской системы сил определяется по формуле (5). При изменении положения центра приведения величина и знак главного момента произвольной плоской системы сил изменяются вследствие изменения моментов сил этой системы относительно центра приведения. Следовательно, в общем случае главный момент не инвариантен по отношению к центру приведения. Поэтому, когда говорят о главном моменте произвольной плоской системы сил, то всегда указывают, относительно какого центра приведения он вычислен. [c.83]

Для бруса, подвергающегося одновременному действию поперечной и осевой нагрузок (а также для бруса с начальной кривизной) говорить о потере устойчивости прямолинейной формы равновесия (в плоскости действия поперечных нагрузок) лишено смысла. Поэтому эйлерова сила должна рассматриваться лишь как некоторое обозначение, введенное по аналогии с формулой Эйлера для критической силы центрально сжимаемого прямолинейного стержня. Формальное различие в вычислении эйлеровой силы и критической силы (по формуле Эйлера) следует из приведенных в тексте указаний о моменте инерции и гибкости. [c.262]

Для вычислений по формуле (б) следует построить планы аналогов скоростей механизма двигателя. В данном случае очень удобно отроить эти аналоги на схеме самого механизма. В качестве полюса намечаем точку р. Вектор р6 направляем по АВ (см. рис. 196, а). Тем самым будем строить план аналогов скоростей, повернутый на 90°, поэтому все векторы следует поворачивать на этот угол. Из рис. 196 видно, что концы векторов аналога скорости точки С располагаются на вертикальном диаметре. Воспользовавшись выполненными построениями, можно вычислить величину приведенной силы Рд в каждом намеченном положении кривошипа для двух его оборотов. Умножив эти величины на длину кривошипа /дд, получим величины момента движущих сил, что дает возможность построить диаграмму Л1д(ф), которая изображена на рис. 197, Затем, пользуясь равенством (12.5), определяем величину момента сил сопротивления, диаграмма которого изображена на рис. 197 в виде горизонтальной прямой. [c.328]

При постоянном моменте инерции угловая скорость звена приведения достигает экстремальных значений акс и мин в тех положениях, которым на графике рис. 195 соответствуют точки пересечения кривых моментов Л1д и Мс- Если же приведенный момент инерции Jn представляет собой переменную величину, то точки пересечения графиков моментов, соответствующих положениям механизма, в котором угловая скорость достигает своих экстремальных значений, сдвигаются. Этот сдвиг незначителен, и потому для получения более точного результата расчета будем определять величины А Уп и А"Уп для положений, соответствующих точкам пересечения графиков Мд(ф) и /Ис(ф). Следовательно, в этом случае вычисления можно производить также по формуле (12.10). [c.330]

Обозначим через Д скорость точки приложения силы Ри, действующей на звено механизма, и через озй — угловую скорость звена механизма, на которое действует пара сил с моментом Мк. Тогда из (9.5) получаем формулу для вычисления приведенного момента сил [c.71]

Пусть на звено i действует сила А, для которой скорость точки ее приложения равна г ,, и пара сил с моментом Mi, который считаем положительным, если его направление совпадает с направлением угловой скорости звена М , и отрицательным, если эти направления противоположные. Тогда из соотношения (7.5) получаем формулу для вычисления приведенного момента сил [c.140]

Необходимость приведения моментов сил вызвана тем, что, во-первых, результат вычислений уравновешивающей силы механизма по формуле (6.6) зависит (в части моментов сил) от выбора масштаба плана скоростей, используемого в качестве рычага Жуковского, так как этот масштаб оказывает влияние на величину плеча hy во-вторых, отношения длин отрезков, отображающих звенья на плане скоростей, к действительным значениям длин самих звеньев различны. [c.136]

В формуле (3. 21) приведенный момент инерции /q считается известным. Поэтому для практического вычисления угловой скорости звена приведения в случае стационарного предельного режима нужно только определить величину константы т ,,. Но эта задача сводится к отысканию инерциальной кривой (см. теорему 1.14) и может быть решена методом, указанным в предыдуш,ем параграфе. [c.108]

На основании последнего равенства получаем следующую формулу для вычисления приведенного момента инерции [c.215]

Рассмотрим вопрос о прекращении итерационного процесса, а следовательно, об оценке точности полученного решения. Эффективный способ определения момента завершения вычислительного процесса приведен в работе [10]. Поскольку машинное представление чисел имеет ограниченную разрядность, вычисления необходимо остановить, когда невязки станут одного порядка с погрешностями округления. Невязку можно вычислять по формуле (3.19) или по формуле г = I — F (определение невязки). [c.41]

Максимум абсолютной величины этого момента имеет место в серединах сторон, где x — aj2. Ряд (f) быстро сходится, и максимальный момент легко может быть вычислен в каждом частном случае. Например, для максимального момента квадратной пластинки первые три члена ряда (f) дают — — О.ОТО а . В общем случае этот момент может быть представлен формулой My — - qa , где — численный коэффициент, величина которого зависит от отношения ajb сторон пластинки. Ряд значений этого коэффициента приведен в таблице 29. [c.213]

Этому значению момента будет соответствовать форма равновесия, приведенная на рис. 59 и состоящая из одной полуволны. Дальнейшие корни трансцендентного уравнения соответствуют формам равновесия с двумя, тремя и т. д. полуволнами. Все эти формы, как и в случае продольного изгиба, неустойчивы и не имеют практического значения. Заметим, что формула (120) может быть применима к расчетам лишь в том случае, если вычисленные по Мкр напряжения не превосходят предела упругости материала. [c.292]

Обратно, если, в согласии с теорией Фурье, мы примем, что формула (5) есть достаточно общее выражение для значения в любой момент времени, то только что приведенное вычисление показывает, что коэфициенты суть нормальные координаты частоты могут быть, тогда найдены с помощью общей формулы (10) 168 именно в согласии с (3) будем иметь [c.333]

Мощность резания. Определив силу кГ и скорость резания V м/мин или крутящий момент М кГм и число оборотов фрезы п об/мин, можно перейти к вычислению мощности резания по формулам, приведенным ранее. [c.521]

На частотах, близких к верхнему пределу дифракционно-ограниченной ОПФ, площадь перекрытия на зрачке становится сравнительно малой, а потому. мало число независимых фазоров, дающих вклад в ОПФ на таких частотах. Тем не менее анализ рассуждений гл. 2, 9, п. Б, которые приводят к приведенным выражениям для среднего квадрата МПФ, показывает, что все результаты, которые были использованы при выводе формулы (8.8.13), верны и при конечном числе фазоров. Хотя мы и не можем утверждать, что квадрат МПФ подчиняется экспоненциальному распределению с отрицательным показателем на таких частотах, мы тем не менее можем пользоваться теми же самыми выражениями, что и ранее, при вычислении второго момента МПФ. [c.422]

Под приведенным моментом инерции сечения будем подразумевать момент инерции, вычисленный при том же предположении относительно плотностей отдельных участков сечения. В частности, приведенный момент инерции относительно оси Оу, находящейся в плоскости сечения который будем обозначать через 1 , определится формулой [c.540]

При работе дисковых пил для определения мощности резания безразлично, в какой точке окружности (к которой близка траектория резания), описываемой зубом пилы, приложена сила резания Q, так как при смещении точки приложения этой силы крутящий момент не изменяется. При вычислении мощности, расходуемой на подачу, следует определить положение точки приложения результирующих сил Q и Рн. Смещение точки приложения а результирующих сил в расчетной схеме на рис. 7. 1 ведет к изменению угла 0, а следовательно, к изменению силы Q и мощности Л п- При пилении каждый находящийся в пропиле зуб действует на древесину с силой, отличающейся по величине и направлению от силы действия соседнего с ним зуба. Каждую из этих сил можно разложить на две составляющие одну, параллельную направлению скорости подачи, и вторую, нормальную к этому направлению. Сумма первых слагаемых равна сопротивлению подачи, а сумма вертикальных слагаемых не оказывает влияния на работу подающего механизма. Точкой приложения результирующих сил, параллельных направлению скорости подачи, является та точка, при приведении к которой всех горизонтальных составляющих сумма моментов всех пар приведения равна нулю (рис. 7.1, б). На рис. 7.1, о точка а расположена на половине высоты пропила. Это расположение приближенное, поэтому расчет силы подачи по формуле (7.2) также не вполне точен. [c.159]

Р и изгибающий момент М = т = Ре. Все приведенные выше формулы для вычисления напряжений при совместном изгибе и растяжении или сжатии могут применяться и для этого случая. [c.248]

Из данного примера видно, что способ приведенного сечения не требует большой точности при вычислениях, так как при определении момента инерции J мы не пользовались формулой (569). В эту формулу, как известно, входит расстояние е, которое должно быть вычислено с большой точностью, особенно для брусьев со средней кривизной. [c.369]

Подсчитанный по этой формуле момент преувеличен, так как [ну определялись относительно сечения на уровне земли (сечение В—В, рис. 4-70), а не сечения А—А. Учитывая небольшое влияние момента М , на суммарный изгибающий момент, практически для уменьшения вычислений расчет опор производится по приведенной выше формуле. [c.169]

В этих таблицах УИ — некоторый условный приведенный момент, используемый для вычисления перемещений по обычным формулам М — изгибающий момент — значение изгибающего момента, при котором в крайних волокнах сечения бруса начинаются упруго-пластические деформации. [c.166]

Для определения центробежного момента инерции площади поперечного сечения предварительно вычислим осевой момент инерции относительно оси 4, составляющей угол 45° с осью 5 2- Впишем сечение лопатки в прямоугольник, стороны которого составляют с осями 2 и "Пг углы 45°. Половина одной из сторон этого прямоугольника а = 1,52 см. Разделив сторону 20з пополам, проведем ось и параллельную ей центральную ось 5 (фиг. 58). Расстояние от центра тяжести С до оси 4 измеряем по чертежу П4с= 0,372 см. По формуле П. Л. Чебышева (81) для /г = 6, используя приведенные в табл. 10 коэффициенты и измеренные по чертежу длины вертикалей (фиг. 58), в результате вычислений получим = 2,58 см. [c.90]

В приведенных формулах х, (д ), у я ху представляют собой начальные моменты величин j/=Ig(amax—(T i) и x=lg(N+B). Вычисление указанных моментов производится по формулам т т [c.94]

Формулы (37) — (39) предполагают постоянство передаточных чисел. Если механизм имеет звенья с переменными передаточными числами (например, кри-вошипно-щатунные), это должно быть учтено в формулах приведения. Для вычисления моментов инерции и маховых моментов физических тел разной формы можно воспользоваться табл. 8 в т. ] на стр. 394 глава Теоретическая механика". [c.423]

Данные для предельного состояния, вычисленные по приведенной схеме, совп ь дают с результатами испытаний. Применение этой схе лы для определения разрушающих нагрузок приводит в случае преобладающей доли изгибающего момента с существенным отклонениям от опытных данных, полученных как при кратковременных испытаниях при комнатной температуре, так и длительных в условиях ползучести. Изгибающая нагрузка мало сказывается (при принятых методах расчета) на величине разрушающего давления. Чувствительными к изгибным напряжениям оказались поперечные сварные соединения, имеющие пониженную пластичность. В связи с изложенным для оценки влияния дополнительных напряжений в нормах приняты формулы, выведенные для предельного состояния. Пониженная сопротивляемость сварных стыков изгибу учтена при определении изгибных напряжений введением коэффициента прочности сварных соединений при изгибе ф . Рекомендуемые значения коэффициента приняты по опытным данным и подлежат в дальнейшем уточнению. [c.301]

Система сил, произвольно расположенных в пространстве (пространственная система сил). Момент силы относительно оси и его вычисление. Зависимость между моментами силы относительно центра и относительно оси, проходящей через этот центр. Аналитические формулы для вычисления моментов силы относительно трех координатных осей. Вычисление главного вектора и главного момента пространственной системы снл. Частные случаи приведения пространственной системы сил приведение к паре сил, к равнодействующей, к динамическому винту п случай равновесия. Аналитические условия равновесия произвольной просгранствекной системы сил. Условия равновесия пространственной системы параллельных сил. Теорема Вариньона о моменте равнодействующей относительно оси. [c.6]

Решают данную задачу с использованием диаграмм Виттен-бауэра энергия—масса. Построение диаграмм связано с расчетами приведенного момента инерции механизма и приведенных сил (моментов) полезного сопротивления для различных положений ведущего звена. Эти расчеты представляют собой многократно повторяющиеся вычисления по одним и тем же достаточно громоздки.м формулам. [c.94]

Моменты сил инерции звеньев, приведенные к рычагу Жуковского, Н - мм Вычисление уравновешивающей силы по формуле (6.6) Л 2 2 2 1 jM = А3Ж3 и T. Д. 6790 1767 2885 [c.139]

Случай малой силы сухого трения. Для получения зависимости прогибов ротора от оборотов необходимо прежде всего вычислить прогибы ротора под диском, считая его трехопорным, по формуле (VI. 5). Аналогичные вычисления необходимо сделать и для двухопорной схемы ротора. Прогибы в этом случае определяются по формуле (VI. 5), но коэффициенты а, Ь, с, d уже вычисляются по приведенным ниже соотношениям. Далее, необходимо вычислить величины прогибов в момент вступления в работу ограничителей деформации в опоре, что может быть либо при малой величине зазора, либо при большом дисбалансе, либо при неудачном выборе величины затяжки пружин. Следует заметить, что по эксплуатационным и конструктивным соображениям параметры опоры нужно подобрать так, чтобы при нормальных и повышенных дисбалансах ограничители не действовали их работу можно допустить только при аварийных величинах дисбаланса. На фиг. 87 представлен возможный вид решений при величине эксцентриситета е = 0,002 см, который обычно бывает при эксплуатации газовой турбины. Следует заметить, что эта величина эксцентриситета приблизительно в 10 раз больше величины, устанавливаемой на балансировочном станке. Возрастание дисбаланса объясняется тем, что газовая турбина работает в условиях высокой температуры ее диск часто находится в пластическом состоянии, наблюдается вытяжка лопаток, замков и пр. Более того, возможна и некоторая расцентровка деталей ротора. При возникновении дефектов у турбины обгара кончиков лопаток, обрыва их частей и т. д., эксцентриситеты могут быть более е = 0,01 см. Так, обрыв одной лопатки вызывает эксцентриситет е = 0,1 см. Такие величины дисбалансов будем называть аварийными. [c.180]

Как было показано в разд. 4.1, величина 7 слабо зависит от заместителей и может быть оценена по величине гиперполяризуемости молекулы бензола. Учитывая, что 7зззз 7п11 7ii33> можно показать, что 73333 = 1.8 10" СГСЭ [88]. Значение а получается по аддитивной схеме ац = 2,34. 10" , азз = 3,45. 10" СГСЭ. Для вычисления значений j3 по формулам (117) в [88] использованы мезомерные моменты м", приведенные в первом столбце табл. 4. [c.128]

Вычисление приведенных моментов инерции Уцр в схемаз 1с упругими связями осуществляется без учета КПД по формулу [c.126]

Приведенный выше вывод уравнения Паули содержит несколько моментов, на которые стоит обратить внимание. Папомним, что возмущение ЛЯ считалось малым по сравнению с Н . Па этом основании интегральный член уравнения (2.5.38) был вычислен в пределе Л 0. Отметим, однако, что нужно выполнить еще два предельных перехода термодинамический предельный переход V оо N/V = onst), который типичен для макроскопических систем, и переход +0. Как мы уже знаем, результат может существенно зависеть от того, в каком порядке совершаются предельные переходы в уравнениях, описывающих необратимые процессы. Из формулы (2.5.44) видно, что коэффициенты перехода имеют смысл только в случае непрерывного спектра т. е. в термодинамическом пределе. Так как сингулярная дельта-функция возникает в результате перехода +0, мы приходим к заключению, что сначала должен вычисляться термодинамический предел К оо, а уже затем +0. Это — тот самый порядок пределов, который необходим при построении неравновесных распределений. Вопрос о порядке предельных переходов Л О и г +0 при выводе уравнения Паули был подробно исследован ван Ховом [160] с помощью несколько иного подхода ). В контексте вывода, приведенного выше, результат ван Хова означает, что уравнение (2.5.38) переходит в уравнение Паули, если Л О и г +0, но при вычислении [c.142]

К- п. д. передачи винт—гайка и червячно-реечной передачи может быть вычислен на основе общеизвестных формул. Однако, как указывалось выше, к. п. д. передачи, преобразующей вращательное движение в прямолинейное, в значительной мере определяет величины крутящих моментов, приложенных к звеньям кинематической цепи, от которых зависят размеры звеньев, приведенный момент инерции кинематической цепи и мощность приводного электродвигателя, оказывающие существенное [c.284]

Примечания 1. В формулах для расчета крутящих моментов и мощностей приведены коэффициенты для нарезании резьб неаатупившимися инструментами. При работе затупившимися инструментами крутящие моменты и мощности увеличиваются для метчиков в 2, 5—3 раза, для плашек в 1,5—2 раза. 2. Формулы скоростей резания, крутящих моментов и мощностей приведены для стали 45 При обработке других материалов вычисленные значения скоростей резания, крутящих моментов и мощ-иосгей следует умножать на поправочные коэффициенты, приведенные в табл. 38. [c.83]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...