Течение в вырез

На рис. 10.6 - 10.10 приведены распределения пульсаций давления и осредненного давления на поверхности вырезов в присутствии внешних устройств, предназначенных для подавления пульсаций в вырезах. Сопоставление их с распределениями пульсаций давления и усредненного давления в исходных вариантах вырезов без внешних устройств (рис. 10.5) показывает, что применение исследованных устройств может привести к существенному изменению указанных распределений. Наряду с перераспределением поля осредненных давлений, существенно изменяются и распределения пульсаций давления. При этом перераспределение пульсаций давления может происходить как за счет изменения параметров течения в вырезе, в частности, при смещении области присоединения потока, так и за счет изменения резонансных характеристик полости выреза. [c.228]

На фиг. 46 приведены типичные характеристики течения в вырезе, протяженность турбулентного пограничного слоя в котором неизвестна [47]. [c.55]

Фиг. 4. Картина течения в вырезе [4].

Экспериментальные исследования отрывных течений в вырезах при малых скоростях (до 28 м/с) показывают, что кривые распределения давления довольно сложны по форме приращение давления на передней стенке и на поверхности дна по большей части отрицательно, а на задней стенке оно либо положительно, либо отрицательно. Однако во всех случаях давление быстро возрастает вблизи задней кромки выреза (фиг. 10) [3], [c.17]

Вкратце исследования течений в вырезах можно охарактеризовать следующим образом. [c.19]

Мы рассмотрим этот вопрос несколько позднее. В заключение, однако, следует отметить, что процесс перемешивания диссипативного и основного внешнего потоков относится к важным явлениям для течений в вырезах и около уступов при дозвуковых и, как это будет видно из дальнейшего, сверхзвуковых скоростях и что трение в области смешения достигает достаточной величины, чтобы уравновесить сопротивление давления. [c.20]

Другой способ расчета течения в вырезе предложен Сквайром [281. Используя идею Бэтчелора [29], Сквайр предложил расчленить каверну на ядро и пограничный слой вокруг него (фиг. 50). Течение в каверне поддерживается напряжением трения внешнего потока, действующего на граничную линию тока каверны. Хотя ядро может быть мало по сравнению с протяженностью пограничного слоя, во многих случаях применима концепция течения в каверне, состоящей из центрального ядра, окру- [c.60]

Изложены результаты экспериментального исследования обтекания цилиндрического выреза на осесимметричном теле с отношением диаметра выреза к диаметру цилиндра, равным 0.7, при числе М,, = 2.84. На основании данных по распределению давления и оптических измерений картины обтекания исследована структура течения в вырезе для диапазона относительных его длин 0.5-14, включающего режимы течения с открытой и закрытой отрывными зонами. [c.123]

Течение в вырезах (кавернах, выемках) как один из видов отрывных течений широко встречается в ряде прикладных задач на летательных аппаратах (для размещения приборов, колесных ниш, сопряжения блоков ракет), в аэродинамических трубах и при движении газа в различных элементах технологических установок. Ряд теоретических и экспериментальных исследований относится к обтеканию каверн в широком диапазоне скоростей набегающего потока от несжимаемой жидкости до газа с гиперзвуковыми числами Маха. [c.123]

Для изучения течения в вырезе необходимо знать параметры течения вблизи передней кромки, которые вследствие присоединенного к конусу скачка уплотнения и последующего течения расширения перед цилиндрической частью, отличаются от параметров невозмущенного потока. Перед проведением основной серии экспериментов были измерены параметры потока вблизи переднего среза выреза. С помощью трубки Пито (диаметр 0.8 мм) на координатном устройстве найдено полное давление на удалении до 50 мм от цилиндрической поверхности вблизи передней кромки выреза. Определялось также статическое давление на поверхности модели. Из этих данных с помощью формулы Рэлея найдено число М = 2.84 (где индекс "с" - условия на внешней границе пограничного слоя), причем на радиусе 50 мм от пограничного слоя число М изменялось в пределах 0.03. [c.124]

На фиг. 5, а показана фотография обтекания закрытого выреза с отношением у, близким к критическому 12 для М,, = 2.84. Вблизи точки присоединения сдвигового слоя к дну выреза расположен первый скачок уплотнения. При движении газа к задней стенке происходит торможение потока с образованием во внешней его части второго скачка уплотнения. На следующей фотографии (фиг. 5, б) видно течение в вырезе при у = 14. Отличие от у = 12 заключается в том, что второй скачок уплотнения вниз по потоку соединяется с первым. [c.129]

Рассмотрим задачу о растяжении полосы, ослабленной симметричными глубоки.ми вырезами различной формы. Предполагается, что полоса достаточно длинная, так что характер закрепления концов не влияет на пластическое течение в ослабленном сечении. Очертания сторон полосы, как будет видно из дальнейшего, не имеют значения при глубоких вырезах. [c.179]

Сведения о течениях в кавернах, образующихся в вырезах на теле, используются для Изучения течений в свободных кавернах. [c.36]

Над каверной открытого типа возможны два вида течения. В случае длинного выреза свободный вязкий слой постепенно поджимается вдоль криволинейной траектории после начального расширения внутрь каверны. Возрастающее давление отражается ог дна, количество движения внутренней части слоя смешения поглощается, в результате чего не происходит восста- [c.46]

Упругость пружины восстанавливают следуюш,им образом. Пружины укладывают в стальной ящик, пересыпают чугунными опилками, нагревают до температуры 900—950°, выдерживают при этой температуре в течение 30— 40 мин. и охлаждают вместе с ящиком на воздухе. Затем пружину надевают на цилиндрическую оправку и вставляют в вырезы чугунного шаблона, имеющего пазы по шагу витков новой пружины (рис. 151). Шаблон вместе с пружиной нагревают до температуры 800—820°, закаливают в масле, затем снова нагревают до температуры 300—320° и охлаждают на воздухе. Проверяют упругость пружины прибором. [c.264]

Приводной механизм (фиг. 28, б) состоит из горизонтального вала 10, передающего. вращение через червячную передачу вертикальному рабочему валу 11, на котором закреплены два профилированных диска диск плунжеров 6 (нагнетательный) и диск золотников 5 (распределительный). Диски имеют реборды, которыми они входят в вырезы плунжеров 4 и золотников 2. При вращении рабочего вала И нагнетательный диск 6 в течение одного оборота сообщает расположенным концентрически вокруг него плунжерам два полных двойных хода — вверх и вниз за это время распределительный диск 5 перемещает расположенные вокруг него золотники на один полный двойной ход — вверх и вниз. Когда плунжер 4 поднимается вверх, золотник 2 находится в положении, при котором через его диаметральное отверстие в цилиндр плунжера из резервуара засасывается масло. При движении плунжера вниз золотник, поднявшись вверх, своей продольной канавкой соединяется с пространством под плунжером и верхним нагнетательным маслопроводом 8, через который масло поступает к смазываемой точке. После этого плунжер снова передвинется в верхнее положение, а золотник, несколько сместившись книзу, откроет засасываемому маслу тот же путь, что и в первый раз. При втором перемещении плунжера 4 вниз золотник займет крайнее нижнее положение, и масло, выжимаемое через его продольную канавку, пойдет в нижний контрольный маслопровод 9. На этом заканчивается цикл работы одного насосного элемента, представляющего собой корпус 3 с всасывающей трубкой, двумя цилиндрами — для плунжера и золотника и двумя нагнетательными маслопроводами (отводами) 5 и 9. Во время засасывания и нагнетания золотники находятся в покое. [c.111]

ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕЧЕНИЯ В ЦИЛИНДРИЧЕСКОМ ВЫРЕЗЕ НА ОСЕСИММЕТРИЧНОМ ТЕЛЕ ПРИ СВЕРХЗВУКОВОМ ОБТЕКАНИИ [c.123]

Фиг. 4. Фотографии (а) и (6) обтекания открытого выреза для у = 4 и 10 (М,, = 2.84) и схема течения (в) / - турбулентный пограничный слой 2 - линия М = 1.0 3 - небольшой вихрь вблизи передней кромки 4 - волна разрежения 5 - разделяющая линия тока 6 - основное циркуляционное течение 7 - скачок уплотнения 8 - волна разрежения

Положение начала области турбулентного отрыва можно с той или иной точностью рассчитать по имеющимся методам расчета турбулентного пограничного слоя. При этом за граничную линию здесь также можно принять линию тока основного потока. В случае толстых выходных кромок отрывная зона обычно начинает формироваться непосредственно на кромке, в области турбулентного пограничного слоя. При этом небольшая зона турбулентного отрыва представляется как течение непосредственно за выходной кромкой и след за профилем. Плодотворно моделирование течения в следе в виде полубесконечного выреза [8.47]. [c.235]

Рассмотренный случай движения жидкости около пластинки, снабженной перегородкой, представляет собой пример отрыва, имеющего место при обтекании поверхности с разрывами ее наклона. Обтекание таких поверхностей представляет собой наиболее характерное явление. Отрыв потока может происходить у места излома контура профиля (рис. 1.11.5,а, б), при обтекании уступов, обращенных навстречу или расположенных по потоку (рис. 1.11.5,в, г), а также при обтекании вырезов (рис. 1.11.5,5). На этих рисунках показаны возможные конфигурации линий тока отрывных течений. Характерным для этих течений является образование в зоне отрыва возвратных потоков и вихрей. [c.100]

Водослив делит перегораживаемый поток на две части верхний бьеф — выше по течению от сооружения и нижний бьеф — ниже по течению от этого сооружения. Водосливы классифицируют по ряду основных признаков конструктивным, виду сопряжений ниспадающей струи с нижним бьефом, условиям подхода потока к сооружению, расположению порога водослива в плане, форме выреза в стенке водослива. [c.104]

На рис. 13 приведены зависимости твердости алюминиевого сплава АЛ7 от времени старения при 100 и 200°С [45]. Исследуемые образцы вырезали из отливок, закристаллизованных под механическим давлением 62 MH/м , и из обычных кокильных отливок. Скорость охлаждения сплава АЛ7 при кристаллизации составляла около 5°С/с (кокильная отливка) и около 150°С/с в условиях механического давления. Отливки перед старением закаливали в воде. Как видно из рис. 13, скорость упрочнения и время, в течение которого сплав приобретает максимальную твердость, зависят от условий кристаллизации и температуры заливки. Приложение давления, а также повышение температуры расплава перед прессованием при кристаллизации способствуют уменьшению [c.31]

Исходным материалом служил титановый сплав ВТ-5-1, прокатанный в лист толщиной 2 мм. Образцы вырезались вдоль линии прокатки, затем наносилось стеклокерамическое покрытие состава № 58 толщиной слоя 0.5—0.6 мм методом шликерно-обжиговой технологии. Покрытие наносилось 3 слоями, обжиг производился в течение 20 мин при температуре 1000° С. [c.208]

В настоящее время единственная возможность изготовить такую деталь состоит в использовании листов препрега из уложенных волокон, которые следует тщательно вырезать по размеру и слой за слоем заполнять ими пресс-форму. Слои следует ориентировать так, чтобы обеспечить сопротивление кручению и поперечную прочность. Как бы тщательно это ни проделывалось, невозможно в каждой точке направить волокна в направлении главных напряжений. Кроме того, при закрывании пресс-формы имеет место некоторое течение, приводящее к определенному смещению волокон. Поэтому неизбежно будут возникать касательные напряжения (в проекции на оси укладки волокон). [c.392]

Выраженному уравнениями (16) и (17) предложению мы дадим еще другую форму. Вообразим в некоторый момент исходящую из некоторой точки жидкости линию, направление которой всюду совпадает с направлением оси вращения частиц, через которые она проходит такую линию мы будем называть вместе с Гельмгольцем вихревой линией. Тогда уравнения (16) показывают, что все частицы жидкости, которые в некоторый момент лежат на вихревой линии, в каждый другой момент также находятся на ней. Поэтому мы можем говорить об изменении, которое получает вихревая линия со временем, причем мы устанавливаем, что вихревая линия всегда проходит через одни и те же частицы жидкости. Чтобы выразить иначе доказанное уравнением (17) предложение, введем новое определение. Мы будем понимать под вихревой нитью бесконечно тонкую нить, которая будет вырезана из жидкости вихревыми линиями, проходящими через точки контура бесконечно малой площади. Мы можем говорить об изменениях, которые испытывает вихревая нить со временем, установив, что вихревая нить всегда содержит одни и те же частицы жидкости. Рассмотрим бесконечно короткий отрезок вихревой нити и обозначим через I его длину, а через у — его поперечное сечение тогда есть его масса, которая не изменяется со временем. Но, по (17), скорость вращения этого отрезка пропорциональна р.1, откуда следует, что ук постоянно, т. е. что произведение скорости вращения на поперечное сечение бесконечно короткого отрезка вихревой нити не изменяется с течением времени. [c.144]

Течение в канале с прямоугольным вырезом рассматривалось в работах [3, 4] при числах Ке порядка 100. Удалось наблюдать структуру отрывного течения в вырезе с образованием вторичных вихрей в углах выреза, а также форму разделяюш ей линии тока, оказавшейся вогнутой при малых и выпуклой при больших числах Рейнольдса. [c.236]

Вырезы. Рошко [6] изучил характеристики течения в прямоугольном вырезе (или щели) в стенке аэродинамической трубы, измеряя давление, скорость, трение и т. п. при скоростях набегающего воздушного потока 22,8 и 64 м/с. Распределение статического давления измерялось как на дне, так и на стенках выреза за передней угловой точкой выреза. На фиг. 8 показаны распределения статического давления по дну выреза для некоторых значений отношений глубины к ширине. Видно, что во всех случаях, кроме самого мелкого выреза, давление в вырезе вначале падает, а затем довольно быстро возрастает. На большей части остальной поверхности дна давление сначала возрастает с увеличением глубины выреза, но затем уменьшается. В некоторых случаях давление в мелких вырезах выше, чем в более глубоких [c.15]

Тани и др. [3] измерили распределение средней скорости турбулентного течения, а также интенсивность турбулентности и напряжение турбулентного трения и привели их к безразмерному виду, отнеся к соответствующим величинам в набегающем потоке (фиг. 13, 14). Из этих распределений видно, что напряжение трения больше в зоне смешения узкого выреза hjb = 0,4), а турбулентность интенсивнее, чем в вырезе квадратной формы (Jilb = 1), Коэффициент поверхностного трения, отнесенный к ширине выреза, по измерениям Рошко составил величину порядка 0,0004 [c.19]

Для областей отрыва потока за донным срезом и в вырезах перед уступами или за ними при дозвуковых и сверхзвуковых скоростях переход пограничного слоя является важным фактором, влияющим на критическую длину (см. ниже), которая в первом приближении не зависит от чисел Рейнольдса и Маха. Существует максимальное (критическое) отношение длины оторвавшегося вязкого слоя к глубине выреза в твердой стенке, при превышении которого каверна разрушается с образованием самостоятельных областей отрыва около каждого края выреза. Путем измерения распределений давления и скорости в кавернах Харват ж др. [8] выявили условия образования самостоятельных каверн в вырезах и установили параметры, определяющие структуру течения и распределение давления. Харват использовал две модели одну для измерения давления, другую — для исследования теплопередачи. Так как вторая модель будет рассмотрена в гл. XI, сосредоточим внимание только на модели для исследования характеристик потока. Исследования Харвата [8] являются экспериментальными и касаются главным образом физики отрыва потока [c.32]

Критическая длина. В зависимости от отношения длины выреза к глубине отрывное течение в каверне может быгь открытым или замкнутым. Когда это отношение велико, поток присоединяется к поверхности дна. В этом случае существуют две области отрыва, которые Харват назвал замкнутой каверной . Первая область отрыва образуется за уступом, расположенным по потоку, [c.34]

Николл [20] измерил давление и коэффициенты теплоотдачи при ламинарном течении в осесимметричном вырезе на модели фиг. 37) при нулевом угле атаки в интервале гиперзвуковых скоростей 11 М оо 20,1 и интервале чисел Рейнольдса 2,36 -10 < Ке/см < 5,35 10 [c.43]

В плоской трубе, вторичное течение в прямоугольном вырезе при внешнем плоскопараллельном потоке, вызываемом движением безграничной плоскости (рис. 181). Во всех этих исследованиях Л. М. Симуни применял метод установления движения, задаваясь такими нестационар- [c.548]

Измерения показали, что поверхностное трение исчезающе мало вблизи уступа. Как и следовало ожидать, именно в этих местах происходит присоединение потока к обтекаемой стенке. Наиболее сложным по структуре будет поток около выреза, являющийся по своему характеру неустановив-шимся. Втекающая в него жидкость может быть разделена на три слоя. Ко дну примыкает слой неустановившегося возвратного течения 4 с малой скоростью. Промежуточный слой 3 характеризуется достаточно сильным возвратным течением с переменной массой, а сверху образуется свободный вязкий слой 2, ограниченный разделяющей линией тока I. В окрестности внутреннего угла возникает довольно интенсивный вихрь сжатия 5, а за передним уступом, вызывающим отрыв, образуется слабый вихрь с противоположным знаком. [c.100]

Для пьезоэлементов из природного кварца обычно допускают температуру (—50) (+90)° G. Если необходима высокая стабилизация частоты, пьезоэлемент помещается в камеру (термостат), где автоматически по,пдерживается неизмененная температура. Природный кварц в последнее время заменяют синтетическим кварцем, имеющим ряд преимуществ. Так, добротность иьезоэлемента из природного кварца резко надает при нагревании до 250° С пьезоэлементы из синтетического кварца сохраняют высокую Добротность 5-10 при температуре до 500° С. Для устранения внутренних дефектов строения синтетического кристалла вырезанный из него брусок предварительно выдерживают при 500° С под напряжением в течение 48 ч создаваемая напряженность поля имеет величину 500 в1см и направлена по оси 2. После такой обработки из бруска кварца могут быть вырезаны пластинки под различными углами относительно осей х, у, z такие пластинки именуют срезами (рис. 11.6). > [c.161]

Образцы для коррозионных испытаний вырезали из несущего стального провода воздушной линии электропередачи, бывшей в эксплуатации в промьпипенной атмосфере в течение 25 пет. Эта линия состояла из несу.-щих Стальных оцинкованных проводов, на которые были намотаны алюминиевые проводники. Вся пиния была смазана консистентной смазкой и не имела видимых следов коррозии. Вырезанные образцы очищали от смазки вначале механически, а затем в парах трихлорэтана. Образцы имели диаметр 3,18 мм, толщина горячецинкового покрытия составляла 40 мкм.Примерно половину толщины составляло интерметаппическое соединение железа с цинком ( - фаза), наружный спой покрытия представлял собой почти чистый цинк ( 9 - фаза). [c.23]

Изучались вновь изготовленные лопатки, а также лопатки, испытанные в течение 130, 450 и 900 час. Микротвердость измерялась на косых шлифах, вырезанных из различных зон пера лопаток, на приборе ПМТ-3 при нагрузке на индентор 50 г. Механические свойства определялись при кратковременном растяжении при 20° С на плоских микрообразцах, толщиной 0.5 мм. Часть образцов вырезалась непосредственно из поверхностного слоя деталей (как со стороны сшшки, так и со стороны корыта лопаток), другая часть — из сердцевины лопаток. [c.166]

Данные, приведенные в таблице, получены по результатам измерений, проделанных автором совместно с Е. И. Шиловой и 3. В. Черенковой на образцах, прессованных из слитков. Прессованные заготовки отжигались при температуре 400 °С в течение 2 ч и охлаждались до 280 °С со скоростью 30 °С/ч. Далее образцы толщиной 6 мм прокатывались в холодном состоянии с промежуточным отжигом по тому же режиму, до толщины листов 2 мм. Образцы вырезались в лоперечном направлении по отношению к прокатке. Механические характеристики приведены при температуре закалки 500 С (вводе) и естественном старепии при 170 5°С. [c.56]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...