Волокно направленное

Здесь относительные деформации Ец вновь сопровождены индексами L я Э, поскольку в общем случае они не равны в лагранже-вых и эйлеровых координатах материальные волокна, направленные до деформации вдоль осей хь после деформации будут направлены не обязательно вдоль осей Xi (i=l, 2, 3). Вследствие этого, вообще говоря, при малых деформациях [c.72]

Далее, можно утверждать, что в каждой точке тела существуют три взаимно перпендикулярных направления, называемых главными осями деформации, которые обладают тем свойством, что волокна, направленные по ним, испытывают только изменения длин, т. е. сдвиги в главных осях деформации равны нулю. [c.19]

Межслойные связи осуществляются переплетением волокон основы с прямолинейными волокнами утка. Различия в характере образования связей обусловлены способом соединения прямолинейных волокон утка как по высоте пакета, так и по направлению оси X (рис. 1.2). Слои, лежащие рядом с волокнами направления у, могут соединяться друг с другом (рис. 1.2, а, б) по всей высоте пакета слоев (рис. 1.2, в—(3) и через два слоя (рис. 1.2, е). Разрабатываются и более [c.13]

Для исследования зависимости упругих констант материала от параметров плотности а (г — 1, 2, 3) достаточно рассмотреть диапазон изменения одного из них при фиксации двух других. В частности, изменение параметра з характеризует плотность укладки волокон направления 3 вдоль оси 1. Значения з, обращающие первое из неравенств (5.30) в равенство, соответствуют прямому контакту волокон (отсутствию между ними связующего) направления 3 с волокнами направления 1 либо 2. [c.144]

Из табл. 5.16 следует, что прочность при сжатии всех трех исследованных материалов в направлениях основного армирования оказывается несколько ниже, чем в трансверсальном направлении. Такое явление обусловлено некоторым различием в схемах укладки арматуры по направлению армирования. В направлении г волокна имеют больший диаметр и меньший шаг укладки по двум другим направлениям, чем волокна направлений х, у. Данные [125] по свойствам композиционных материалов с различными типами матриц, арматуры и по схемам армирования (табл. 5.17) не позволяют установить влияние ни одного из отмеченных факторов на свойства. Эти [c.159]

Дальнейшая разработка способов создания ортогонально-армированных каркасов привела к некоторой модификации схемы армирования, названной Мод 3 [90], которая заключалась в следующем. В плоскости ху вместо прямолинейных нитей была использована ткань волокна направления г остаются прямолинейными и проходят через слои ткани между волокнами X, у. При прошивке ткани в направлении г могут быть использованы как [c.168]

Тяжело нагруженные кольца дополнительно подвергают горячей раскатке после пагрева в индукционных печах для большего уплотнения металла и придания волокнам направления вдоль рабочей поверхности дорожки качения, что способствует их меньшему перерезанию. [c.590]

Примечание. При решении этой задачи, а также некоторых других задач параграфа 27 считаем, что в поперечных сечениях балки нормальные напряжения направлены горизонтально, хотя в действительности в верхних и нижних волокнах направление напряжений параллельно поверхности балки. [c.221]

Рис. 3. Влияние температуры отпуска на сопротивление отрыву (5от), сопротивление срезу ( к) и ударную вязкость (Он) стали ЗОХГСА (испытания в поперечном волокну направлении)

Изгиб дисков (обычно в поперечном волокну направлении) позволяет установить характер изменения сопротивления отрыву, принципиально отличный от изменения других механических свойств, отражающих сопротивление вязкому разрушению, сопротивление пластической деформации и др. (рис. 3). [c.63]

Кроме волокон, идущих вдоль ствола и составляющих основную массу древесины, имеются волокна, направленные поперек ствола от камбия к сердцевине, называемые сердцевинными лучами. Последние состоят из тонкостенных, механически слабых клеток, в которых скапливаются питательные вещества (необходимые для образования кроны и создания начала жизнедеятельности дерева). Количество сердцевинных лучей занимает 4—30% от объема ствола они не способствуют повышению механических свойств, напротив, в некоторых случаях снижают их (например, при раскалывании). [c.476]

В пределах данной частицы как направление наиболее быстрого удлинения, так и направление наиболее быстрого укорочения будут неизменно располагаться в плоскости, перпендикулярной ребру гиба, и связаны с одними и теми же материальными волокнами. Если частица расположена вблизи свободной вогнутой поверхности изгибаемого листа, то направление наиболее быстрого удлинения совпадает с нормалью к поверхности, если же частица расположена вблизи свободной выпуклой поверхности, то волокно, неизменно совпадающее с нормалью к ней, будет претерпевать наиболее быстрое укорочение. Длина материального волокна, направленного параллельно ребру гиба, будет оставаться в процессе деформации неизменной. [c.97]

Между теориями напряжений и деформаций имеется полная аналогия. Так, в каждой точке тела существуют три взаимно перпендикулярных направления, называемых главными осями деформации. Волокна, направленные по главным осям, испытывают только изменение длины, то есть сдвиги в главных осях деформации равны нулю. Вдоль этих направлений нормальные деформации >62 Ез имеют максимальное, минимальное и некоторое промежуточное значения. В изотропном теле направления главных напряжений и главных деформаций совпадают. Соответственно, наибольший сдвиг имеет место в направлении, промежуточном между направлениями наибольшей и наименьшей нормальных деформаций, и равен [c.11]

Постановка и методика решения задач. Рассмотрим композитный материал, армированный волокнами конечных размеров в продольном направлении, когда при малой концентрации наполнителя вследствие нерегулярной структуры возникают пары достаточно близко размеш енных волокон, которые при потере устойчивости взаимодействуют друг с другом. В рамках модели плоской деформации проведем исследование внутренней потери устойчивости композита, которое не связано с влиянием граничных поверхностей, и полностью определяется только свойствами материала. В связи с этим в декартовых координатах х 0х2 композитный материал моделируется бесконечной матрицей, наполненной двумя одинаковыми цилиндрическими волокнами, направленными вдоль оси Охг. На бесконечности композит нагружен в направлении 0x1 сжимающей нагрузкой постоянной интенсивности Р (рис. 1). [c.333]

Шаг, мм, между волокнами направления 2 вдоль осей [c.287]

Рис. 1.2. Варианты схем армирования, образованных системой двух нитей. Соедкисние РИДОМ лежащих слоев с волокнами направления у

Рассмотрим случай, когда искривлены волокна одного направления, например Г, лежащие в плоскости слоя ГЗ волокна направления 2 прямолинейны. Установлено [4, 13], что материал, армированный в двух взаимно перпендикулярных направлениях большим количеством волокон, с достаточной для практики точностью можно считать квазиоднородным и ортотроп-ным. При этом два главных направления ортотропии совпадают с направлениями армирования, а третье перпендикулярно поверхности укладки волокон. Главные направления упругости изменяются, поворачиваясь параллельно касательной к линии искривления волокон (см. рис. 3.10). Если длина волны искривления мала по сравнению с размерами тела с искривлениями, то исследуемый материал можно рассматривать как обладающий квазидекартовой ортотропией с усредненными в направлении х упругими характеристиками. [c.61]

I, / = 1, 2 и I ф . ВхЭтом случае слои, содержащие волокна направлений 1 и 3, а также 2 и 3, имеют одинаковый коэффициент армирования в [c.123]

Расчетное значение модуля упругости в направлении 3, в отличие от модуля упругости в плоскости 12, в большей степени зависит от выбора исходной модели (рис. 5.5, б). Из сравнения кривых I н 2 следует, что для слоистой модели значения модуля могут существенно различаться. Эта особенность объясняется различным выбором плоскости слоя. Для кривой / плоскость слоя 13 параллельна волокнам направления 3, тогда как для кривой 2 плоскость слоя 12 ортогональна им. Вследствие этого завышение значения модуля получалось при условиях Фойгта, а заниженное при условиях Рейсса. Их сравнение показывает, что вилка Хилла в рассматриваемом случае велика. Указанное обстоятельство, приводящее к значительному расхождению расчетных значений трансверсального модуля упругости, следует учитывать при моделировании реальной структуры материала слоистой среды. [c.139]

Более подробные сведения о влиянии структуры армирования на формирование упругих свойств материалов содержатся в табл. 6.6. Было исследовано два вида структур [28] — ортогонально-армированная в трех направлениях и с переменной укладкой по толщине. Композиционные материалы были изготовлены методом пропитки каменноугольным пеком и газофазным насыщением (с пироуглеродной матрицей) их исходные данные собраны в табл. 6.7. Всего исследовано четыре типа материалов. Причем первый из них имел два иарианта (А и Б) одинаковой структуры, различие состояло только в характере распределения волокон по направлениям армирования. Материал типа 2 имел ортогональное расположение волокон по трем направлениям и одинаковое их объемное содержание, но его изготовление проходило без повторной графитизации. Структура армирования материала типа 4 отличалась от первых трех тем, что угол укладки волокон в плоскости ху изменялся по толщине, т. е. каждый последующий слой по отношению к предыдущему поворачивался на угол 60°. Пак т таких слоев пронизывался перпендикулярно плоскости ху волокнами направления 2. В качестве арматуры для всех исследованных материалов использовали углеродные волокна. [c.175]

Z. Релаксация напряжения. Так как коэффициенты теплового сжатия волокон и смолы различны, то в процессе изготовления композитов на поверхности раздела возникают остаточные напря- женин. Эти напряжения могут быть сжимающими или растягивающими в радиальном по отношению к оси волокна направлении в зависимости от коэффициентов расширения волокна и смолы и объемного содержания волокна в композитах. Донер и Новак [32] установили, что для углепластика с относительным объемным содержанием наполнителя 55 об. % остаточные нормальные напряжения сжатия составляют от 0,21 до 1,75 кгс/мм , что приводит к увеличению прочности сцепления компонентов и в конечном счете к уменьшению критической длины волокна. [c.288]

Появляются также скалывающие напряжения Ti2 в поперечном и Ti3 в продольном между указанными волокнами направлениях. При этом напряжения tis в поперечном сечении образуют взаим-ноуравновешивающуюся систему. [c.250]

Волокнистое строение сталй после горячей обработки приводит к резко выраженной анизотропии свойств, тем большей, чем больше степень деформации. Образцы, вырезанные поперёк волокна, показывают при испытании пониженные механические свойства по сравнению с образцами, вырезанными вдоль волокна. Направление волокна сказывается преимущественно на пластичности и вязкости стали (при определении сопротивления стали разрушению при растяжении можно обнаружить в поперечных образцах также пониженную прочность) [12]. При горячей механической обработке следует стремиться располагать волокно металла параллельно конфигурации детали. [c.325]

Сопротивление разрушению и способность материала тормозить разрушение следует по возможности оценивать с учетом как внутренних факторов (структура, направление волокна, направление разрушения в эксплуатации), так и внешних— способ нагружения, относительная жесткость нагружения, запас упругой энергии и др. При хрупком разрушении детали желательно наряду с измерением работы разрушения (вязкость образца с трещиной) измерять и непосредственно сопротивление хрупкому разрушению (прочность образца со сквозной или несковозной трещиной, критическая длина трещины, определение коэффициентов интенсивности напряжений Кс и /(1с). [c.327]

Сварные детали из конструкционных низколегированных высокопрочных сталей рекомендуется изготовлять пз металла вакуумного дугового переплава пли выплавленного методом прямого восстановления. Вакуумный переплав позволяет улучшить механическпе свойства стали, особенно в поперечном волокну направлении, и практически устранить металлургические дефекты (волосовины, грубые неметаллические включения и т. д.). тaлv вакуумного переплава содержат меньше газов и неметаллических включении по сравнению с исходным состоянием. В связи с этим повышаются пластические свойства. [c.48]

Такие подповерхностные трещины могут появиться при гальванической обработке высокопрочных сталей с сГв> >1,6 Гн м (160 кГ1мм )-, образование трещин, которые расположены вдоль направления волокна стали, овлза-но с пониженными свойствами металла в поперечном волокну направлению. [c.70]

Смотреть страницы где упоминается термин Волокно направленное : [c.48] [c.52] [c.53] [c.98] [c.147] [c.148] [c.161] [c.99] [c.61] [c.135] [c.135] [c.217] [c.180] [c.85] [c.20] [c.598] [c.70] [c.79] [c.288] [c.201] [c.59] [c.176] [c.112] [c.269] [c.294]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...