Скорость скольжения

Так же как и в ранее рассмотренных задачах, полная реакция F звена 2 на звено 1 приложена к точке касания С звеньев и отклонена от направления общей нормали на угол трения (р в сторону, противоположную вектору относительной скорости скольжения о.,,. Величина силы трения приложенной к звену 1, определяется по формуле = /f", где / — коэффициент трения скольжения. [c.232]

Величина скорости скольжения равна [c.316]

Рассмотрим вначале случай, когда скорость скольжения отсутствует, т. е. А = 0. Уравнение (2-5.12) сводится тогда к уравнению [c.71]

Выбор рациональных коэффициентов смещения является одной из основных и наиболее сложных задач. От коэффициента смещения зависит форма зуба, наличие или отсутствие подрезания, концентрация напряжений, т. е. изгибная прочность зуба. С увеличением смещения активный профиль перемещается на участки эвольвенты с большими радиусами кривизны, что приводит к увеличению контактной прочности зуба. С изменением смещения изменяются также скорость скольжения и удельные скольжения, т. е. абразивное изнашивание активных поверхностей зубьев. Увеличение смеще- [c.27]

Скорость скольжения кулисного камни 2 вдоль кулисы 3 [c.87]

Группа I. Оловянные бронзы, применяемые при скорости скольжения м/с. [c.24]

Группа 1П. Мягкие серые чугуны, применяемые при скорости скольжения У <2 м/с. [c.25]

Так как выбор материала для колеса связан со скоростью скольжения, определяют предварительно ожидаемую скорость скольжения [c.25]

Проверочный расчет передачи на прочность. Предварительно определяют окружную скорость на червяке Fj = = 7ii/i i/60 000 м/с. Скорость скольжения в зацеплении [c.27]

Ожидаемая скорость скольжения (2.53) [c.57]

Скорость скольжения в зацеплении (2.79) [c.59]

Расчетная скорость скольжения С, = 2,25 м/с не отличается от предварительно принятой. Поэтому [а]и = 1АА Н/мм . Окружная скорость на колесе [c.59]

I — оловянные бронзы, применяемые при скорости скольжения и,> >5 м/с. [c.20]

II — безоловянные бронзы и латуни, применяемые при скорости скольжения = 2..,5 м/с. [c.20]

III — мягкие серые чугуны, применяемые при скорости скольжения и,,< 2 м/с и в ручных приводах. [c.20]

Группа I —оловянные бронзы применяют при скорости скольжения Гек > 5 м/с. [c.30]

Группа III —мягкие серые чугуны применяют при скорости скольжения V K < 2 м/с и в ручных приводах. [c.31]

Проверочный расчет передачи на прочность. Определяют скорость скольжения в зацеплении [c.34]

Интенсивность изнашивания, а следовательно, и срок службы детали зависят от давления, скорости скольжения, коэффициента трения и износостойкости материала. Для уменьшения изнашивания широко используют смазку трущихся поверхностей и защиту от загрязнения, применяют антифрикционные материалы, специальные виды химико-термической обработки поверхностей и т. д. [c.6]

Скольжение и трение Б зацеплении. В точках контакта С (рис. 8.6, а) наблюдается перекатывание и скольжение зубьев. Скорость скольжения и, как относительную скорость можно определить, используя известное правило механики. Сообщим всей системе угловую скорость со, с обратным знаком. При этом шестерня останавливается, а колесо поворачивается вокруг полюса зацепления /7, как мгновенного центра, с угловой скоростью, равной (сох+Ша). Скорость относительного движения (скольжения) в точке С [c.100]

Гипоидная передача (рис. 8.57) осуществляется коническими колесами с косыми или криволинейными зубьями. Вершины конусов колес не совпадают. Угол перекрещивания осей чаще всего выполняется равным 90°. В отличие от винтовых передач гипоидные могут быть выполнены с линейным контактом зубьев. Скорости скольжения в гипоидных передачах меньше, чем в винтовых. Поэтому они обладают повышенной нагрузочной способностью. На практике опасность заедания, связанная со скольжением, устраняется применением специальной противозадирной смазки (гипоидное масло) и термообработкой зубьев до высокой твердости, а также ограничением смещения осей а (рис. 8.57). [c.172]

Скольжение в зацеплении. При движении витки червяка скользят по зубьям колеса, как в винтовой паре. Скорость скольжения направлена по касательной к винтовой линии червяка. Как относительная скорость, она равна геометрической разности абсолютных скоростей червяка и колеса, которыми в данном случае являются окружные скорости Vi и V. (см. рис. 9.2 и 9.6) Иа или Vs+Vi=Vi и, далее, [c.177]

Повышенный износ и заедание червячных передач связаны с большими скоростями скольжения и неблагоприятным направлением скольжения относительно линии контакта. [c.180]

Скорость скольжения Vf определяется нз плана скоростей как вектор, пропорциональный отрезку i s. Скорость пропорциональна [c.444]

Если при проектировании добиваться, чтобы скорость скольжения в точке касания начальных цилиндров была минимальной, надо обеспечить условие, согласно которому эта точка оказалась бы точкой пересечения оси мгиовсиного вращения — скольжения с линией кратчайшего расстояния между осями колес. В таком случае будем иметь [c.487]

Коэффициент Су учитывает ингенсивносгь изнашивания зубьев. Его принимаю в зависимости от скорости скольжения К,, (м/с) [c.25]

Смазывание и уплотнения. Скорость скольжения в зацеплении у, = 2,25 м/с. Контактные напряжения а = 213 Н/мм . По 1абл. 8.2 выбираем масло И-Т-Д-220. [c.248]

Проверочный расчет передачи на прочность. Определяют скорость скольжения в зацеплении Ц5 = У /со5у, где V] =яП с/1/60 (ц] - окружная скорость на червяке, м/с п =П2и, об/мин ё] — в м) у — угол подъема линии витка (табл. 2.14). [c.22]

Фирма Циллер (ФРГ) производит уплотнения упругими стальными шайбами (рис. 11.22), которые применяют при любом смазывании подшипников и скорости скольжения до 6 м/с. Толщина шайб в зависимости от их размера составляет о = 0,3...0,6 мм. Торцовая грань шайб выступает за их плоскость на величину с = 0,5...0,б мм. [c.158]

Материалы зубчатых венцов червячных колес по мере убьшания антизадирных и антифрикционных свойств и рекомендуемым для применения скоростям скольжения можно условно свести к трем группам (табл. 2.14) [c.30]

Коэ([)фициент С . учитывает интенсивность изнашивания матсри 1ла колеса. (Зго принимают в чависнмости от скорости скольжения [c.32]

Фирма Циллер (Германия) производит уплотнение упругами стальными шайбами (рис. 11.23), которые применяют при скорости скольжения до 6 м/с и смазывании подшипников любым смазочным материалом. Толщина шайб в зависимости от их диаметрального размера еоставляет а = 0,3...0,6 мм. Торцовая рабочая грань шайб выступает за их плоскость на с = 0,5...0,6 мм, что создает после закрепления шайб достаточную силу прижатия рабочей грани к торцу кольца подшипника. Размеры шайб см. в табл. 24.25. [c.184]

На рис. 11.35 показаны торцовые уплотнения фирмы Циллер . Уплотнение выполняют упругими стальными шайбами (табл. 24.25). Они отличаются простотой и достаточной эффективностью при смазывании подшипников любым смазочным материалом и скорости скольжения трущихся поверхностей до 6 м/с. Шайбу к кольцу подшипника поджимают крышкой или гайкой (см. рис. 11.23), или, если это удобнее, через кольцо 2 пружинным разрезным кольцом 3 (рис. 11.35, а), или посадкой упругих шайб на конусную поверхность втулки или крышки (рис. 11.35, б). [c.188]

Скорость скольжения пропорциональна расстоянию е точки контакта от полюса. В полюсе она равна нулю, а при переходе через полюс меняется знак. Переходя от линии зацепления к поверхности зубьев (рис. 8.6, б), от.метим, что максимальное скольжение наблюдается на ножках и головках зубьев, на начальной окружности оно равно нулю и изменяет направление. Скольжение сопровождается 1рением. Трение является причиной потерь в зацеплении и износа зубьев. У ведущи.ч зубьев силы трения направлены от начальной окружности, а у ведомых — наоборот. При постоянных диаметрах колес расстояние точек начала и конца зацепления от полюса, а следовательно, и скорост , скольжения увеличива отся с увеличением вь[соты зуба и модуля зацепления. У мелкомодульных колес с большим числом зубьев скольжение меньше, а к. и. д. выше, чем у крупномодульных с малым числом зубьев [см. формулу (8.52)1. [c.101]

Опытом установлено, что при наличии удовлетворительной смазки значение коэф4гациента трения f зависит от скорости скольжения (табл. 9.3) (червяк стальной, колесо из оловянной бронзы). [c.178]

Кроме скорости скольжения значение коэффициента трения зависит от шероховатости поверлпостей трения, а также качества смазки. В соответствии с эти.м нпжние значения в табл. 9.3 относятся к передачам с закаленными полированными червяками при хорошей смазке. [c.178]

Из теории смазки (см. гл. 16) известно, что наиболее благоприятным условием для образования жидкостного трения является перпендикулярное направление скорости скольжения (рис. 9.8) к линии контакта (г))=90°). В этом случае смазка аатяги-пается под тело А. Между трущимися телами А и Б) образуется непрерывный масляный слой сухое трение металлов заменяется жидкостным. При направлении скорости скольжения вдоль линии контакта (il> 0) масляный слой в контактной зоне образоваться не может здесь будет сухое и полусухое трение. Чем меньше угол ijj, тем меньше возможность образования жидкостного трения. [c.180]

Последовательное расположение контактных линий (/, 2, 3...) в процессе зацепления червячной пары показано на рис, 9.9. Там же показаны скорости скольжения, направление которых близко к направлению окружной скорости червяка, см. рис. 9.6 и формулу (9.8). В заштрихованной зоне направление почти совпадает с направлением контактных линий условия смазки здесь затруднены. Повтому при больших нагрузках в этой зоне начинается заедание, которое распространяется па всю рабочую поверхность зуба. [c.180]

Курсовое проектирование по теории механизмов и машин (1986) -- [ c.27 ]

Теория механизмов и машин (1987) -- [ c.229 , c.346 , c.379 ]

Курс теоретической механики. Т.1 (1982) -- [ c.291 ]

Теоретическая механика (1990) -- [ c.185 ]

Прикладная механика (1985) -- [ c.377 ]

Теоретическая механика (1999) -- [ c.222 ]

Теоретическая механика (1970) -- [ c.641 ]

Механика жидкости и газа (1978) -- [ c.444 , c.639 ]

Динамика разреженного газа Кинетическая теория (1967) -- [ c.318 , c.328 , c.329 ]

Молекулярное течение газов (1960) -- [ c.215 ]

Проектирование механических передач Издание 4 (1976) -- [ c.115 , c.121 ]

Основы теплопередачи в авиационной и ракетно-космической технике (1992) -- [ c.424 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...