Импульс потока полный

Импульс потока полный 241 Источник 108, 109 [c.595]

Постоянную А можно связать с импульсом струи , — полным потоком импульса в ней. Он равен интегралу по сферической поверхности [c.120]

Рассмотрим газодинамические функции, которые используются в уравнении количества движения газа. Сумму секундного количества движения и силы давления газа в рассматриваемом поперечном сечении потока принято называть полным импульсом потока I [c.241]

Связь между параметрами газа в скачке уплотнения мы выше устанавливали исходя из того, что при переходе через прямой скачок сохраняются неизменными полная энергия, расход и импульс потока. Запишем те же уравнения с использованием газодинамических функций. [c.242]

ЛИШЬ осевую составляющую скорости. Это, однако, не так, поскольку при заданных параметрах торможения значения температуры, статического давления, плотности газа будут зависеть также от величины окружной (радиальной) составляющей скорости изменения последней будут влиять на значение расхода и импульса потока. Дело в том, что, согласно уравнению энергии и полученным из него соотношениям (101)—(103), связь между параметрами в потоке и параметрами торможения определяется изменением абсолютной скорости (или приведенной скорости, вычисленной по абсолютной скорости и полной температуре торможения), независимо от угла, составляемого скоростью с осью. [c.254]

В соответствии с заданным роимом течения газа из двух значений приведенной скорости к, определяемых функцией z X), выбираем реальное значение > 1 или X < 1. Причина неоднозначности решения задачи в данном случае вполне очевидна заданное условие сохранения расхода, импульса и полной энергии не нарушится, если в осредненном потоке возникнет скачок уплотнения приведенная скорость при этом приобретает новое, обратное по величине значение, так что функция z(X) будет постоянной величиной (см. 6, пример 6). [c.269]

Возможны и другие способы осреднения параметров неравномерного потока. Однако очевидно, что при любом способе осреднения параметров неравномерного потока сохраняется только часть его суммарных характеристик и неизбежно утрачиваются некоторые свойства потока. Мы видели, что в первом случае при осреднении изменялась энтропия, во втором — импульс потока. Можно указать и на другие условности, связанные с процессом осреднения параметров. Так, пусть в исходном потоке статическое давление р одинаково но всему сечению. После замены действительных параметров средними вычисленное но и статическое давление р окажется иным, чем в исходном потоке. То же возможно и в отношении величины приведенной скорости, полного давления и др., если они постоянны по сечению исходного потока. Отсюда следует, что в каждом реальном случае необходимо выбирать такой способ осреднения, который наиболее полно отражал бы особенности поставленной задачи. Так, например, при вычислении потерь или к. п. д. рационально пользоваться осреднением параметров потока, при котором выполняется уело- [c.272]

Запишем основные уравнения, связывающие параметры потока во входном и выходном сечениях цилиндрической смесительной камеры. Параметры эжектирующего газа во входном сечении будем отмечать индексом 1, параметры эжектируемого газа — индексом 2, параметры смеси в выходном сечении — индексом 3. Будем считать заданными все параметры потоков во входном сечении камеры и построим решение таким образом, чтобы из уравнений сохранения массы, энергии и импульса потока определить температуру торможения, приведенную скорость и полное давление смеси газов в выходном сечении камеры. [c.506]

Из общих уравнений процесса смешения потоков можно получить еще одну важную приближенную зависимость. Заменим в уравнении (10)полные импульсы потоков согласно (119) гл. V [c.545]

Выражения вида Qa + pf принято называть полным импульсом потока и выражать через газодинамические функции, записанные через критерий А, [1, 3, 15]. При заданных температурах в потоке газа удобнее и проще записать поток импульса через критерий М, воспользовавшись формулами связи [c.248]

Работа конденсирующего инжектора возможна в диапазоне величины и, определяемом максимальной и минимальной кратностью инжекции. При заданном противодавлении, которое должен преодолеть инжектор, минимальной кратности инжекции соответствует режим запаривания , при котором расход жидкости оказывается недостаточным для полной конденсации пара, а максимальной — режим захлебывания , при котором импульс потока пара недостаточен для пропускания через горло диффузора расхода смеси, образовавшейся в камере смешения. [c.135]

В этом состоит различие в природе потерь полного давления, обусловленных силами трения, и потерь ро в скачке уплотнения. Потери, связанные с трением, всегда сопровождаются потерями импульса потока. [c.97]

Торможение газа в круглой трубе осесимметричным магнитным полем сопровождается значительными необратимыми потерями (джоулева диссипация, пограничные слои, системы газодинамических скачков). Для оценки потерь во многих случаях сопоставляются параметры во входном и в выходном сечениях канала. В данной работе найденному в расчетах неоднородному потоку в выходном сечении канала ставится в соответствие однородный поток с такими же, как у неоднородного течения, значениями расхода, потоков полного теплосодержания и продольного импульса, и параметры такого однородного потока сопоставляются со входными параметрами. Поэтому величину потерь полного давления будем характеризовать отношением а1 = р /р , где р — давление торможения в выходном сечении указанного эквивалентного однородного течения. [c.390]

Поток полного теплосодержания и импульс (в проекции на среднюю линию канала) определяются формулами [c.32]

А. Пусть расход газа М через трубку тока без закрутки и при наличии закрутки одинаков. Тогда полный импульс потока без закрутки равен [c.39]

Полный импульс потока в любом сечении трубопровода равен [c.55]

Описание поведения полной энтальпии и импульса потока по тракту требует ограничений [c.171]

Преобразуем выражения рА + Gw, называемые полным импульсом потока, [c.134]

Из сказанного следует очевидная рекомендация для случая интерполирования результатов расчета или эксперимента на другую расчетную сетку. Здесь интерполирование но каждому параметру может привести к ошибкам. В этом случае оправдано интерполировать потоки массы, импульса и полной энергии, из которых затем можно получить все необходимые параметры потока. [c.30]

По осциллограммам давления вычислено значение полного импульса потока I в центральной точке струи. При анализе результатов величина I отнесена к составляющей [c.197]

В разд. 1-1 было показано, что первый закон термодинамики (т. е. уравнение баланса энергии) является одним из основных уравнений, необходимых для того, чтобы иметь возможность решить — по крайней мере в принципе — любую проблему механики жидкости. Оно рассматривается наряду с уравнениями баланса массы и импульса. Одновременно с этим необходимо совместно рассматривать три уравнения состояния одно — для полного напряжения (которое можно разложить на давление и девиаторную часть напряжения), другое — для теплового потока (которое не обязательно выражается в виде простой формы закона Фурье) и третье — для внутренней энергии (см. табл. 1-2). [c.149]

Перейдем к определению потока импульса рассматриваемой газожидкостной смеси. Будем считать а, V, и р заданными величинами. Скорость объемного течения у д, определяется соотношением (3. 2. 20). Поскольку а мало, можно пренебречь вкладом потока импульса газа в полный поток импульса, т. е. будем определять поток импульса жидкости. С этой целью введем функцию Р го, Су) [c.100]

Таким образом, в данном разделе исследовано влияние гидродинамического взаимодействия газовых пузырьков на среднюю скорость, эффективную массу пузырьков газа и полный поток импульса жидкости. Полученные результаты теоретического анализа объясняют закономерности поведения совокупности газовых пузырьков в экспериментальных исследованиях. [c.103]

Полная обработка данных измерений включала время-им-пульсный анализ определяли значения среднего интервала между импульсами и дисперсии интервалов на однородных областях, автокорреляционные функции импульсных потоков, спектры их огибающих, взаимно корреляционные функции для акустической эмиссии, регистрируемой на различных каналах. [c.192]

Полный поток импульса, переносимого жидкостью через какую-нибудь замкнутую поверхность, охватывающую собой обтекаемое тело, равен взятому по этой поверхности интегралу от тензора потока импульса [c.102]

В большинстве приложений параметры осредненного потока должны правильно характеризовать расход газа через канал, поток полного теплосодержания - для вычисления подвода энергии и поток энтропии - для вычисления потерь. Поэтому в таких случаях необходимо сохранить в исходном и в осредненном потоках равенство интегральных характеристик Q, / и 5". В некоторых случаях может иметь значение также правильное вычисление но осредненным параметрам потока импульса и потока момента количества движения - для расчета сил и их моментов, правильная оценка статического давления и температуры - для рассмотрения прочности и термостойкости, величины и направления скорости - для профилирования элементов канала и учета последуюгцих потерь и т.п. В соответствии со сказанным, вводимые при осреднении канонические газовые потоки могут характеризоваться различным числом параметров. Число это должно быть достаточным для обеспечения равенства в заданном неравномерном потоке и в соответствуюгцем каноническом потоке основных величин, имеюгцих значение в рассматриваемой задаче. [c.27]

При смешепии вместе с ростом эптропии растет и площадь критического сечеиия. Поэтому осредпеппый поток может утратить способность проходить сквозь заданное сечение. Точнее говоря, может оказаться, что не существует поступательного потока с той же площадью сечения и с теми же значениями расхода потока полного теплосодержания /д и импульса 7/, что и данный неравномерный поток. Условие существования такого потока рассмотрено ниже. Если потери при смешении необходимо учитывать, то следует иметь в виду, что эти потери при перемешивании зависят также от формы канала, так что в различных криволинейных каналах, каналах со стойками и т.п. потери будут различны и не равны потерям на смешение с сохранением импульса, т.е. потерям в цилиндрическом канале. [c.30]

Плогцадь сечения трубки тока и полный импульс потока выразятся интегралами [c.37]

Из формул (5) и (6) следует, что аналогично незакрученному течению в трубке тока и при слабой закрутке сугцествуют универсальные соотношения между илогцадью сечения трубки тока, полным импульсом потока в осевом направлении и давлением на ее внешней поверхности. Эти соотношения не зависят от закона распределения циркуляции Г(ш) по частицам, а зависят лишь от интегральной характеристики этого распределения [c.39]

Таким образом в рассматриваемом ириближении площадь трубки тока и полный импульс потока в осевом направлении не зависят от неравномерности статического и полного давлений и температуры торможения и определяются их средними значениями Рср Ро То. При одинаковой площади сечения импульс неравномерного потока совпадает с импульсом равномерного потока с теми же Ро и расходами. Отсюда следует, в частности, что способы осреднения неравномерного потока с сохранением расхода, потока полного теплосодержания и потока энтропии, и с сохранением расхода, потока полного теплосодержания и полного импульса в линейном ирибли-жении - эквивалентны [3]. Эти выводы справедливы и при наличии радиальной составляющей скорости, если пренебрегать квадратом ее отношения к осевой составляющей. [c.44]

При оценке эффективности торможения сверхзвукового потока необходимо сопоставлять газодинамические параметры в его входном и выходном сечениях. Их распределения в сечении выхода существенно неоднородны. В сечении входа имеется лишь незначительная неоднородность, обусловленная пограничными слоями. Согласно [8], при определении осредненных параметров в произвольном сечении канала действительному неоднородному потоку ставится в соответствие некоторый однородный канонический поток, у которого сохраняются три газодинамические характеристики действительного течения. Их выбор зависит от особенностей задачи. В данной работе переход к одномерному потоку в выходном сечении осуществлялся с сохранением расхода, продольного импульса и потока полного теплосодержания. Параметры полученного так одномерного потока давление Ре, давление торможения р1, температура и число Маха - соотносятся с аналогичными величинами Ро, Ро Мр и То в начальном сечении, образуя безразмерные параметры Ре/Ро РЦРО и Т /Тр, характеризующие процесс торможения потока с газодинамической точки зрения. [c.580]

Обращает на себя внимание очень небольшой диапазон изменения функции /(X) (около 25% в интервале значений 0<Х<1,5). Иначе говоря, при постоянном полном давлении импульс потока в данном сечении слабо зависит от величины скорости (при дозвуковых п небольшгтх сверхзвуковых скоростях). [c.191]

Теория Тейлора. Теория переноса Тейлора [Л. 1-18] основана на предположении о том, что в турбулентном потоке свойствами транспортабельной субстанции обладает завихренность. При этом в полном соответствии с теорией переноса импульса поток завих-Зу. ди. [c.71]

Выбираем сферические координаты / , 0 ф с полярной осью вдоль направления скорости струи в точке ее выхода, которая выбирается в качестве начала координат. Движение обладает аксиальной симметрией вокруг полярной оси, так что и<р = О, а 1)0, V, являготся функциями только от г, 0. Через всякую замкнутую поверхность вокруг начала координат (в частности, через бесконечно удаленную) должен протекать одинаковый полный поток импульса ( импульс струи ). Для этого скорость должна [c.118]

Зависимость скорости в струе от расстояния л mojkho определить, ИСХО.ДЯ из следующих простых соображений. Полный ноток имнульса в струе через сферическую поверхность (с центром в точке выхода струя) должен оставаться неизменным при нз-мененин ее радиуса. Плотность потока импульса в струе где и — порядок величины некоторой средней скорости в струе. Площадь той части поперечного сечения струи, в которой скорость заметно отлична от нуля, порядка величины R . Поэтому полный поток имнульса Р pu R . По.дставнв сюда (36,2), получим [c.213]

Подобно тому как мы поступали в 21, пишем силу ввиде разности полных потоков л -компоненты импульса через плоскости x==xi и X — Х2, проходящие соответственно значительно позади и значительно впереди тела. Написав три компоненты скорости в виде и + Vx, Vy, Уг, будем иметь для компоненты Ylxx [c.261]

Рассмотрим теперь звуковую волну, занимающую в каждый данный момент времени некоторую конечную область пространства (нигде не ограниченную твердыми стенками)—волновой пакет-, определим полный импульс л<ндкости в такой волне. Импульс единицы объема жидкости совпадает с плотностью потока массы j == pv. Подставив р = ро + р, имеем j = pov + pV Изменение плотности связано с изменением давления посредством р = р J -. С помощью (65,4) получаем поэтому [c.359]

Решение, Передаваемый в единицу времени от падающей волны шарику импульс, т. е. искомая сила, равен разности импульса, приносимого рассеиваемой волной, и полного потока импульса в рассеянной волне. Из падающей волны рассеивается поток энергии, равный асЕа, где о —плотность [c.421]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...