Круги Характеристики геометрически

Применение алмазов в промышленности (196). Условное обозначение алмазных инструментов (197). Примерное назначение алмазных инструментов (200). Характеристика алмазно-металлических карандашей (201). Выбор марки алмазно-металлического карандаша в зависимости от вида шлифования и характеристики круга (203). Геометрические параметры и режимы резания алмазными резцами различных материалов (203). Рекомендуемое оборудование для алмазного точения (204). Состав смазывающе-охлаждающей жидкости, применяемой при алмазной обработке [c.539]

Основным абразивным инструментом для шлифования, заточки и доводки режущих инструментов является шлифовальный круг, характеристикой которого являются форма и геометрические размеры абразивный материал и его зернистость связка, твердость и структура. [c.13]

Основной характеристикой шлифовального круга являются геометрическая форма и размеры круга, марка абразивного материала (режущих зерен), размеры режущего зерна, материал связки, твердость круга и его структура. [c.65]

Во многих конструкциях для отдельных элементов используются стальной прокат, форма и размеры которого предусмотрены соответствующими ГОСТами. Для проката с поперечными сечениями, отличными от таких простых геометрических фигур, как прямоугольник или круг, разработаны таблицы, содержащие все необходимые для расчетов характеристики. [c.198]

Как указано в 5.1, геометрические характеристики сложных сечений определяются путем расчленения их на ряд простых фигур, геометрические характеристики которых можно вычислить по соответствующим формулам или определить по специальным таблицам. Эти формулы получаются в результате непосредственного интегрирования выражений (5.7)... (5.9). Приемы их получения рассматриваются ниже па примерах прямоугольника, треугольника и круга. [c.143]

Круг решаемых методами сопротивления материалов задач включает в себя задачи расчета безопасных нагрузок, определения надежных размеров элементов, обоснования выбора наиболее подходящих материалов. Для этого необходимо выявить закономерности распределения внутренних усилий и соответствующих им геометрических изменений (деформаций) в элементах в зависимости от их формы и размеров, вида, характера, места приложения, величины и направления нагрузок, определить меры измерения усилий и деформаций и сопоставить их с механическими характеристиками реальных конструкционных материалов. [c.146]

Изучим теперь зависимость введенных характеристик от параметра р. Прежде всего необходимо описать все возможные базы в рассматриваемом интервале изменения р. Сформулируем правило, позволяющее для любого множества А чувствительных точек проверить, является ли это множество jD-базой. Для этого построим в каждой ЧТ круг С диаметром р, выделим совокупность точек, принадлежащих всем кругам с центрами в ЧТ множества А, и исключим из нее точки, принадлежащие хотя бы одному из кругов с центрами вне А. Полученное геометрическое место точек плоскости описывается следующей формулой [c.45]

Макрогеометрические погрешности (эллиптичность, конусность, бочкообразность и др.) вызываются наряду с дефектами механизмов станка и его наладки несоответствием режима шлифования характеристике круга (искажение заданного профиля круга и правильной геометрической формы его рабочей поверхности и др.). [c.405]

Профиль, очерченный по дуге круга с центральным углом 2ф. Геометрические характеристики приведены на фиг. 23, [c.147]

Для замкнутых каналов, сечение которых отличается от круга, коэффициент теплоотдачи является функцией геометрических характеристик. Например, для канала треугольного сечения такой дополнительной характеристикой является отношение длин сторон треугольника. Однако при турбулентном течении тонкий ламинарный подслой почти не меняет своего размера в зависимости от формы стенки. Наблюдающееся же вздутие слоя в углах и изменение его профиля около выступов имеют только местное значение. В результате этого закономерности теплоотдачи при турбулентном течении в каналах различной формы, в общем, остаются одними и теми же. Из опытов следует, что приближенно в этом случае можно пользоваться формулой (10.77), вводя в критерии Nu и Re так называемый эквивалентный диаметр [c.210]

Сечение из стандартных профилей. Для стандартных профилей (двутавров, швеллеров, уголков, кругов, прямоугольников и др.), составляющих сложное сечение, все геометрические характеристики известны (существуют специальные таблицы). При этом использовать изложенный алгоритм нецелесообразно, так как он требует трудоемких вычислений координат точек, лежащих на криволинейных контурах. Здесь для определения геометрических характеристик рационально применить общепринятую методику, которая предусматривает следующие этапы расчета [c.66]

Используются следующие обозначения для геометрических характеристик отверстий в моменты образования R — радиус большого отверстия, г — радиус малого отверстия, если оно является кругом, а и Ь — большая и малая полуоси малого отверстия, если оно является эллипсом, (р — угол наклона большой оси малого отверстия к оси ж, 5 — расстояние между центрами отверстий. На всех рисунках жирная сплошная линия обозначает контур отверстия, более тонкая сплошная линия соответствует результатам решения линеаризованной задачи (нулевому приближению), пунктирная линия — решению с учетом нелинейных эффектов. Числа на рисунках показывают значения напряжений в лежащих на оси х точках контуров, отнесенные к модулю G. [c.361]

Еще менее обоснован такой подход по отношению к насосам поверхностного действия. Он бесперспективен, например, с позиций количественной оценки структурного совершенства самого НПД как совокупности сорбирующих и отражающих молекулы газа поверхностей. Используемый иногда для этого вакуум-фактор X дает лишь ориентировочное представление о совершенстве насоса. К примеру, можно легко построить модели НПД с Х 1, но с весьма нерациональной геометрической структурой. Поэтому одной из целей анализа молекулярных потоков в структурах с сорбирующими стенками должно быть создание замкнутой математической модели НПД как объекта структурно-параметрического анализа. Из сказанного "десь, разумеется, не следует вывод о необходимости исключить быстроту действия из круга параметров НПД. Быстрота действия и производные от нее вели.чины остаются эффективными, точно отражающими сущность процессов в равновесном газе категориями они очень удобны, например, при стандартных измерениях характеристик насосов. Речь идет лишь о том, чтобы четко осознавать границы применимости этого понятия и при необходимости дополнять его физически более содержательными категориями. [c.150]

Затупление зерен, засаливание и потеря геометрии рабочей части круга вызывает необходимость правки шлифовальных кругов. Правка шлифовальных кругов преследует две цели придание режущей поверхности круга правильной формы и обновление зерен. Частота правки зависит от абразивного материала, твердости, зернистости, структуры, связки круга, а также от механических характеристик обрабатываемого материала, предъявляемых требований к чистоте и точности формы шлифуемой поверхности и от режимов шлифования. Более частая правка применяется при фасонном шлифовании, внутреннем шлифовании методом врезания и других специальных видах шлифования. Необходимость правки круга определяется и устанавливается практически в процессе работы по виду стружки, искре, внешнему виду круга, прижогом шлифуемой поверхности и геометрическим размером детали. Стойкость шлифовальных кругов ориентировочно может быть принята по табл. 8.12. [c.371]

Особое внимание при проверке наладки полуавтомата должно быть уделено установлению правильности самой формы кривизны шлифуемой поверхности. На первый взгляд кажется, что при шлифовании методом качания правильность кривизны достигается кинематикой самого процесса шлифования. В действительности это оказывается не совсем так. Имеется много факторов, связанных с кинематикой станка, с исходной формой шлифуемой поверхности, со степенью равномерности расположения и величины припуска, с характеристикой абразивного круга, с условиями и режимами шлифования и т. д., влияние которых не дает возможности получать геометрически правильную форму кривизны поверхности, шлифуемой методом качания. [c.273]

Для поперечных сечений в форме круга или кругового кольца полярный момент инерции характеризует способность сопротивляться кручению и используется как геометрическая характеристика поперечного сечения при расчетах на кручение. Полярный момент инерции измеряется в единицах длины в четвертой степени (см, мм, м ). [c.49]

Одной из задач теории крыла является определение геометрических и, аэродинамических характеристик профилей, получаемых конформным отображением круга с помощью специально подбираемых для этой цели отображающих функций. [c.158]

Круги на керамической связке имеют наибольшее распространение. Керамическая связка при достаточной для большинства шлифовальных работ прочности, одновременно дает возможность получить шлифовальные круги различной характеристики в отношении геометрической формы (за исключением очень тонких), твердости, рода и зернистости абразивного материала и размеров. Круги на керамической связке не рекомендуется применять при скоростях более 35 м/сек., при значительных боковых давлениях и при шлифовании прерывистых поверхностей. [c.645]

Под стойкостью понимают способность шлифовального круга противостоять процессам затупления его режущих кромок, налипания металла на его рабочую поверхность и нарушению его правильной геометрической формы. Период стойкости круга зависит от его размеров и характеристики, материала и вида обрабатываемого инструмента, режимов резания, жесткости и виброустойчивости станка, на котором происходит заточка. [c.146]

Для стержня (бруса) с поперечным сечением в форме круга или кругового кольца полярный момент инерции характеризует способность стержня сопротивляться деформации кручения. Поэтому полярный момент инерции используется как геометрическая характеристика поперечного сечения при расчетах на кручение. Полярный момент инерции измеряется в единицах длины в четвертой степени (слг, мм , м ). [c.108]

Дается теоретическое обоснование алгоритма функционирования процесса врезного внутреннего шлифования, учитывающего влияние упругих деформаций системы СПИД, износа шлифовального круга и геометрических особенностей его режущей кромки. Рассматриваются частные алгоритмы функционирования процесса глубинного шлифования и приводятся его логарифмические частотные характеристики. Библ. 2 назв. Илл. 3 [c.394]

Следует отметить, что непосредственное определение комплексного потенциала потока представляет значительные сложности. Поэтому во многих задачах комплексный потенциал находят косвенным путем с помощью метода конформных преобразований, имеющих большое значение в теории крыла, обтекаемого плоскопараллельпым потоком невязкой жидкости. Используя этот метод, можно определить геометрические и аэродинамические характеристики профилей, получаемых конформным отображением круга с помощью специально подобранных для этого отображающих функций. Для понимания сущности этого преобразования здесь даны задачи на отображение круга в отрезок и отрезка в окружность. [c.161]

Вопрос О зависимости свойств манипуляционных систем (МС) от их геометрических параметров практически не изучен (исключение составляют работы [1, 2], в которых определены коэффициенты сервиса манипулятора с шестью степенями свободы для трех вариантов длин его звеньев, и работа [31, где рассмотрена задача минимизации геометрических размеров плоской трехзвенной MG при наличии препятствия в форме круга). В настоящей статье для плоской трехзвенной МС изучается влияние соотношения длин звеньев на количественные оценки ее достижимости и мани-пулятивности в свободном рабочем пространстве (РП). Строятся характеристики, описывающие свойство достижимости МС, когда в РП расположено препятствие типа коридор . Показано, что [c.124]

Шлифование зубьев конических колес производится после термической обработки с целью повышения точности (до 6-й степени точности) и улучшения чистоты рабочих поверхностей зубьев. Шлифование прямых зубьев конических колес осуществляется на станке мод. 5870, а круговых зубьев — мод. 5872. Для шлифования прямозубых колес используются круги форма ПП25Х 10X75, размер зерна 16—25, твердость СМ1—СТ1, связка Б и К- Припуск на шлифование на сторону зуба оставляется 0,07—0,1 мм и снимается на 3—4 прохода. Выбор геометрических параметров кругов для шлифования колес с круговым зубом аналогичен определению параметров резцовых головок. Скорость вращения круга 25—30 м сек-, характеристика размер зерна 25—40, твердость СМ1—С2, связка Б. Припуск на шлифование круговых зубьев оставляется равным 0,12—0,17 мм на сторону. [c.577]

На фиг. 97 представлены характеристики гидродинамической муфты конструкции ЦНИИТМАШ с двумя кругами циркуляции, регулируемой изменением заполнения. Эти характеристики вогнуты. Получив стелящиеся нижние ветви и крутые верхние в этих характеристиках, можно, видимо, тем самым улучшить управляемость гидромуфт. Трудности на этом пути заключаются в след то-щем. Переходя на частичные характеристики, т. е. уменьшая геометрический сомножитель , невозможно увеличить момент при неменяющихся или слабо меняющихся оборотах вторичного вала. Справедливость этого следует из анализа уравнения для Мц. Резкий рост момента нельзя объяснить ростом коэффициента скорости, поскольку во всех случаях увеличение расхода при неменяющихся вторичных оборотах означает уменьшение угла атаки, что только в небольшой области может вызвать рост z. Закономерность же уменьшения dMIdn не имеет, как следует из вида этих характеристик, экстремума. Больше того, кривые, полученные ВУГИ для гидромуфт, управляемых заполнением, представляют собой еще более крутые гиперболы, чем изображенные на фиг. 97. [c.282]

Геометрические интегралы (З. УУ) или (3 i ) используются в случае определения безразмерных избыточных температур при геометрических характеристиках лучистого нагрева и началь-ньЕх температурных полях, выражающихся суперпозицией кругов или функций-Гаусса, согласно выражениям (2.7 f ), (2,75") и табл. Z.S. [c.151]

Теплообмен излучением играет важную роль в космической технике например, в космических аппаратах сбрасываемое тепло от энергетической установки, электронного оборудования и различных элементов аппарата переносится жидк им теплоносителем к космическим радиаторам, где оно путем теплопроводности передается к поверхности ребер, а затем путем теплового излучения отводится в открытый космос. Поскольку космические радиаторы, по-видимому, относятся к наиболее тяжелым элементам системы терморегулирования космического аппарата, следует выбрать наиболее эффективную геометрию ребер с точки зрения отвода тепла излучением, а также точно определить тепловые характеристики радиатора, чтобы минимизировать его вес. На фиг. 6.1 показаны типичные радиаторы космических ап паратов. В работах [1,2] рассматривается широкий круг связан ных с ними инженерных проблем. Основной механизм теплообмена в космическом радиаторе — совместное действие теплопроводности и излучения в прозрачной среде. Характеристики теплообмена для простых излучающих ребер исследовались до-, статочно широко [3—14]. Для геометрических форм ребра, представленных на фиг. 6.1, в, г, теплообменом излучением между поверхностью ребра и его основанием можно пренебречь, что значительно упрощает анализ. Однако для случаев, представленных на фиг. %Л,а,б,д, этот теплообмен необходимо учитывать, что усложняет проведение расчетов. Оптимизация веса ребра также существенна в других технических приложениях. Эта проблема рассматривалась рядом исследователей, определявших тепловые характеристики развитых излучающих поверхностей. [c.231]

Параметры работоспособности абразивного инструмента обычно изменяются во времени. Восстановление заданной геометрической формы и режущей способности рабочей поверхности инструмента называют правкой. Необходимость в правке отпадает для тех инструментов, которые обладают самозатачиваемостью, т. е. свойством абразивного инструмента сохранять работоспособное состояние в течение всего периода эксплуатации. В режиме самозатачивания работают сегментные торцешлифовальные круги, хонинговальные и суперфинишные бруски, обдирочные круги, шлифовальные круги с определенными характеристиками и ряд других инструментов. Для большинства абразивных инструментов параметры работоспособности определяются состоянием рельефа рабочих поверхностей, отклонениями от геометрической формы и их взаимного расположения. [c.355]

Важнейшим фактором при назначении характеристик шлифовального круга и режимов обработки является стойкость. Износ шлифовального круга может происходить как за счет его засаливания главным образом продуктами деструктированного полимера, так и за счет изменения геометрической формы круга, что влияет на точность и качество поверхности. Кроме того, в процессе обработки происходит затупление зерен, отрыв их отдельных частиц из-за имеющихся дефектов типа микротрещин, а также вырыв отдельных зерен вследствие интенсивного истирания связки круга. [c.143]

Определение геометрических характеристик сечений производится в настоящее время путем исследования моделей (метод Прандтля, метод Дитмана — Алексеева [2] и др.). Такой путь отличается большой трудоемкостью, многоэтапностью, требует наличия специальных установок. На Сестрорецком инструментальном заводе разработана методика расчета геометрических характеристик сечений концевого инструмента и машинная программа для ЭВМ типа Минск-32 . Расчет производится в такой последовательности профиль поперечного сечения инструмента задается в полярных координатах массивом значений рг —(р —радиусы а,- — угловое положение -й точки профиля). Для повышения точности расчета рекомендуется при задании массива рг — щ каждый участок профиля, ограниченного точками, в которых наблюдается перелом кривой (первая производная изменяется скачками в точке, являющейся концом одного и началом другого участка кривой), задавать не менее чем тремя точками (двумя крайними и одной промежуточной). Необходимость задания исходных данных для расчетов в виде массива значений рг — г объясняется стремлением решения широкого круга практических задач. Так, при расчете геометрических характеристик и напряжений от действия крутящего момента М р и осевой силы Р с приходится решать два вида задач 1) выбор рационального вида профиля при проектировании инструмента 2) оценка возможностей данного профиля путем сопоставления инструмента, изготовленного различными способами различными изготовителями, часто при отсутствии технических данных и геометрических параметров сечения. В последнем случае профиль поперечного сечения получают увеличением на проекторе поперечного среза инструмента. Сече-йие при этом не имеет центра тяжести, его параметры могут быть [c.25]

Неравенство Сен-Венана (1.22) дает достаточное условие разрушения стрежня при кручении. Достаточное условие неразрушения стержня давали бы оценки т сверху. Такого рода оценки получены в работах [175, 229]. Они формулир)оотся в геометрических терминах через радиусы кругов, вписанных в область С, и характеристики кривизны границы дС. Например, в [229] показано, что для стержней, граница которых непрерьш-на всюду, за исключением конечного числа точек, и не имеет входящих углов [c.201]

Многообразие сочетаний обрабатываемых материалов по химическому составу, физико-механическим свойствам и структуре с геометрическими параметрами деталей и кинематическими связями при шлифовании пе позволяет однознач-]ю устанавливать характеристику абразивного инструмента. Так, для обдирки стального лнтья и проката применяются круги на бакелитовой связке, для чистового шлпфовагшя — на керамической. При шлифовании сталей лучшие результаты дают круги нз электрокорунда белого или нормального. Для операций доводки предпочтительнее использовать бруски из карбида кремния. [c.240]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...