Деформация естественная

Изложение физической природы предела текучести будет неполным, если не отметить еще одну часто наблюдаемую особенность этого явления, которая заключается в локализованном протекании начальных стадий макродеформации. Происходит это в результате того, что в момент спада нагрузки после верхнего предела текучести образец находится в состоянии механической неустойчивости. Чтобы в таком состоянии деформация образца успевала за деформацией машины, достаточно деформировать не весь образец, а только его часть, но со значительно большей скоростью и степенью деформации. Естественно, что и при такой схеме деформации происходит упрочнение и в некоторый момент становится выгодной ее передача в соседние еще недеформированные области. Происходит, таким образом, постепенное расширение деформированной области, известной под названием полосы Чернова — Людерса (рис. 2.7), а локализованная деформация также называется деформацией Чернова — Людерса [3, 72]. [c.43]

Эта деформация, естественно, является кинематически возможной (равномерное обжатие всех стерл<ней), поэтому после каждого цикла система возвращается по остаточным напряжениям к исходному состоянию, и процесс повторяется вновь. Если материал не обладает упрочнением, суммарная деформация будет пропорциональной числу циклов. [c.221]

Как следует из вышеизложенного, каждому значению предела текучести металла и каждому значению сопротивления деформации Я(е,8, Т) соответствует вполне определенная плотность вероятности распределения внутренних напряжений Да ). Значение сопротивления деформации, а значит, и функция Да ), непрерывно изменяются во время пластической деформации. Естественно что это изменение опосредованно влияет и на пластичность, которая уменьшается на протяжении деформации до минимума. В этом случае выражения (5.40) и (5.43) могут быть записаны в виде [c.235]

В работе [259] существенная роль наряду с изменением состояния кристаллической решетки из-за внедрения углерода отводится тонкой структуре мартенсита, связанной с большой плотностью дислокаций (а не двойников). В другой работе [252] определенная роль отводится дислокационной сетке и присутствию в мартенсите значительного количества малоподвижных дислокаций типа <Ю0>. Некоторую роль могут играть тонкие внутренние двойники однако они создают условия для зарождения трещин при деформации. Естественно обращено внимание на то, что в закаленной стали достигается высокая плотность дислокаций -10 т. е. такая же, как после сильной пластической деформации. [c.335]

Соотношения (4.1) — (4.3), связывающие обобщенные комплексные усилия с величинами, определяющими комплексные деформации, естественно назвать комплексным законом Гука. [c.56]

Если напряжения вблизи концентратора выходят на пределы упругости, то необходимо рассматривать не только концентра- цию напряжений, но и концентрацию деформаций. В пределах упругости коэффициенты концентрации напряжений деформаций, естественно, совпадают (а,, = а . За ее пределам они расходятся с увеличением нагрузки коэффициент концентрации напряжений падает, а коэффициент концентрации деформации растет. Роль последнего определяющая при малоцикловом нагружении, поскольку долговечность зависит от размаха деформации в цикле. [c.32]

Как следует из приведенного выше, наклеп и усадка стружки характеризуют степень напряженности процесса резания, т. е. степень протекания его с большими или меньшими деформациями. Естественно поэтому стремиться к тому, чтобы усадка и наклеп были минимальными. [c.92]

Деформация чистого сдвига. Рассмотрим прямоугольную призму, в плоскостях граней которой приложены равномерно распределенные силы, причем эта призма находится в равновесии (рис. 62). Ее деформация, естественно, должна свестись к тому, что она из прямоугольной обратится в косоугольную вследствие малого поворота и перемещения каждой из ее боковых граней в направлении приложенных сил (рис. 63). При этом каждое поперечное сечение из прямоугольника превратится в параллелограмм. [c.109]

Рассмотрим сначала движение, происходящее от линейной деформации отрезка (т. е. от его растяжения или сжатия). Так как скорость линейной деформации, равная Ди ., получается на отрезке длиною Ах, то для того чтобы охарактеризовать линейную деформацию, естественно разделить Ди на Ах. Мы будем иметь тогда удельную скорость линейной деформации, т. е. скорость, приходящуюся на единицу длины. Желая получить характеристику скорости линейной деформации, не зави- [c.143]

Это происходит следующим образом в местах соприкосновения покрытие (например, олово) вследствие незначительного предела текучести деформируется первым, в то время как основной материал подшипника (свинцовистая бронза) испытывает местную пластическую деформацию лишь при более высоком удельном давлении на поверхность. Цапфа же (в большинстве случаев сталь) претерпевает только упругую деформацию. Естественно, что особое внимание, как и при любом гальваническом покрытии, нужно уделять хорошему сцеплению покрытия с основным металлом подшипника. Рассмотренный процесс носит название сухого трения. [c.147]

Р у X а д 3 е А. К- О деформации естественно закрученных стержней. Прикладная математика и механика. Т. XI. Вып. 5, 1947. [c.465]

За опасную считают такую нагрузку, которая разрушает данный элемент конструкции или вызывает в нем значительные пластические деформации. Естественно, что доводить рабочую нагрузку до опасного предела нельзя все элементы конструкции должны иметь определенный запас прочности. Запасом прочности называют отношение опасной нагрузки к действующей. Если, например, действующая на элемент конструкции нагрузка в два раза меньше опасной, то считают, что этот элемент работает с двукратным запасом прочности. [c.49]

Помимо О и Л/, есть еще величина, не вызывающая сомнений — энергия деформации. Естественно потребовать, чтобы в одномерной и трехмерной модели энергии на единицу длины совпали. При этом будем исходить из П(Л/,0), а не П(0, у) — тогда исчезнет произвол в трактовке и 0. Итак, примем [c.162]

Этот принцип нелегко сформулировать в нескольких словах. Он означает формализацию интуитивно представляемого, но ускользающего понятия текучести. Возможно, простейшая формулировка понятия текучести связана с утверждением, что жидкий материал не имеет предпочтительной формы или естественного состояния . Это означает, что все возможные формы существенно эквивалентны, так что любое различие в напряженном состоянии является следствием различия в истории деформирования. Мы будем предполагать, что для жидкого материала знание деформации, переводящей какую-либо предполагаемую форму в прошлом в настоящую форму (т. е. знание, например, функции С), в принципе оказывается достаточным, чтобы определить напряжение [c.131]

В настоящем, причем вовсе не нужно знать деформацию, переводящую настоящую форму в некоторую предпочтительную естественную форму. Фактически обсуждаемая в гл. 3 дифференциальная кинематика была развита именно с этой целью. [c.132]

Будем предполагать, что история деформирования в произвольно малой окрестности рассматриваемой точки полностью описывается градиентом деформации F. Это представляет собой ограниченную форму принципа локального действия, поскольку могут быть существенны и градиенты движения (определяемого уравнением (3-3.1)) более высокого порядка. Предположение о постоянстве плотности, принцип детерминизма напряжения и принцип несуществования естественного состояния удовлетворяются, если в качестве соотношений, определяющих состояние простой жидко-сти постоянной плотности, взять следующие два уравнения [c.141]

Так, стационарная турбина работает несколько лет естественно, что жаропрочность материала должна быть такова, что за это время деформация под действием ползучести не превзойдет определенной расчетной величины, например 1% за десять лет. [c.457]

Высокие удельные усилия выдавливания определяют достижимые степени деформации и сдерживают широкое применение этого процесса в производстве. Удельные усилия выдавливания изменяются в ходе деформирования и зависят от высоты подвергающейся деформированию части заготовки. При выдавливании пластическая деформация обычно охватывает не весь объем заготовки, а лишь часть его (см. рис. 3.36). До тех пор, пока высота очага деформации меньше, чем высота деформируемой заготовки, удельные усилия по ходу пуансона изменяются незначительно. Однако, когда высота деформируемой части заготовки становится меньше высоты естественного очага деформации, удельные усилия начинают интенсивно возрастать. Это обстоятельство ограничивает допустимую (по условиям достаточной стойкости инструмента) толщину фланца или донышка штампуемой детали. [c.100]

Включить двигатель перемещения ленты. Как только лента начнет равномерно перемещаться по экрану, начать наплавку валика на кромку полосы с одновременным включением механизма отсечки времени., Во время сварки отмечать силу тока, напряжение и время горения дуги. После наплавки валика длиной около 100 мм сварку прекратить, тогда начинается естественное охлаждение пробы. В момент, когда оба карандаша будут отмечать параллельные линии на ленте, что свидетельствует о прекращении деформации пластины, выключить установку, [c.72]

Характеристика изучаемого металла включает сведения о его химическом составе (основных составляющих и примесях), структуре (характере структуры, величине зерна, величине структурных составляющих, характере и количестве неметаллических включений), способе изготовления (литой, горячекатаный, холоднокатаный металл, его термообработка, характер и степень деформации), состоянии поверхности (наличие естественной окис-ной пленки, окалины, литейной корки, метод обработки и степень чистоты поверхности), происхождении (металл заводской плавки, опытной плавки, технология плавки). Характеристика коррозионной среды содержит данные о составе, концентрации [c.429]

Конкретизация модели многофазной сплошной среды, естественно, требует привлечения механических и термодинамических свойств фаз. При этом практически всегда предполагают, что свойства каждой фазы в смеси определяются теми же самыми соотношениями, что и в случае, когда эта фаза занимает весь объем, причем деформация в эти соотношения входит через истинный тензор деформации 8 и истинные скорости деформации Таким образом, зная свойства каждой фазы, имеем уравнения состояния (1.2.12) [c.32]

Обращаясь к схеме на рис. 4.4.1, 6 естественно принять, что деформации ef из-за смещений между зернами определяются тензором фиктивных напряжений аУ. [c.234]

Естественно, что деформации материала зерен также описываются законом Гука, который, с учетом температурного расширения, имеет вид [c.235]

Итак, на этом этапе имеем десять неиэвестных (два перемещения, четыре деформации и четыре напряжения) и девять уравнений (четыре физических соотношения, два уравнения равновесия и три геометрических соотношения, связывающие деформации с перемещениями), т. е. одно лишнее неизвестное. Учитывая аналогию в записи разрешающих уравнений для плоского напряженного состояния и плоской деформации, естественно предположить, что [c.47]

Интенсивность развития микропластических деформаций, естественно, зависит не то,дько от уровня перегрузки (нодогру.зки) при циклической тренировке, но и от продолжительности работы на первом уровне напряжения (рис, 5). [c.128]

Этот факт находит свое выражение также и в том, что скорость упругих деформаций равна по абсолютной величине и противоположна по знаку скорости вязких деформаций, в то время как скорость полной деформации равна нулю. Скорость работы релакси-рующих напряжений на полных деформациях, естественно, равна нулю, поскольку полные деформации постоянны. Однако скорость работы релаксирующих напряжений на упругих деформациях отрицательна, а на вязких деформациях положительна. Вместе с тем следует подчеркнуть, что с термодинамической точки зрения между скоростями работы релаксирующих напряжений на упругих деформациях и на вязких деформациях имеется существенное различие. Работа релаксирующих напряжений на упругих деформациях не создает энтропии, в то время как работа релаксирующих напряжений на вязких деформациях является источником производства энтропии. В этом, собственно, и заключается не.обратимый характер процесса релаксации напряжений в средах рассматриваемого типа. [c.104]

Модель жесткопластического тела описывает наиболее существенное свойство идеально пластических тел — приобретение остаточных деформаций. Эта модель не учитывает упругих деформаций и целесообразна при описании таких явлений, когда упругие деформации не играют существенной роли и основное значение имеют пластические деформации. Это и.меет место, например, тогда, когда работа внутренних сил на нластических дефор.ма-циях существенно превосходит работу внутренних сил на упругих деформациях. Естественный случай, когда [c.18]

В настоящей главе на основании анализа собственных и некоторых литературных данных предложен общий подход к проблеме структурообразования и структурных переходов в металлах при пх пластической деформации. Естественно, этот материал не претендует на полноту и завершенность — общая теория структурообразования и структурных переходов еще только начала развиваться. Однако необходимость т чэго подхода очевидна, так как возможность прогнозирования структ рных переходов позволяет контролировать практически все свойства деформируемых материалов. [c.59]

При исследовании кратковременных нестационарных процессов (например, в случае, когда упругие волны, распространяясь от источника, не успели охватить всю оболочку) может оказаться полезным приложение вариационных уравнений в форме, предложенной Л. И. Слепяном (1965). В этих вариационных формулах учитывается изменение границы деформированной области во времени, т. е. функциональные аргументы задаются только в области существенных деформаций. Естественно ожидать, что выделение области существенных деформаций значительно повышает практическую сходимость при решении широкого класса нестационарных задач, в том числе и задач, описываемых уравнениями параболического типа. [c.236]

Теорема А. А. Ильюшина о разгрузке. Если тело, нагруженное выше предела упругости, разгрузить на некоторую величину, то перемацения и деформации его уменьшатся на такие величины, которые получаются при упругих деформациях естественного (нагруженного) тела под действием сил, равных разностям нагрузок до и после разгружения. [c.343]

Если твердый раствор претерпел частичный распад перед холодной деформацией, то это сказывается на кинетике окончательного старения и свойствах сплава. На рис. 221 показано, что в случае холодной деформации свежезакаленного сплава А1—4% Си максимум твердости во время старения при 160°С достигается через 20—30 ч (кривая /). а если ту же деформацию проводить по- еле естественного старения, то максимальное упрочнение во время старения при 160°С достигается через 8—10 ч. Это ускорение искусственного старения можно объяснить тем, что при пластической деформации естественно состаренного сплава дис-тюкации останавливаются зонами ГП и при последующем старении вблизи дислокаций уже имеются обогащенные медью участки, в которых облегчено зарождение 0 -фазы. Следовательно, в данном случае для ускорения искусственного старения выгодно деформировать сплав после естественного старения. [c.381]

К характерным явлениям пластической деформации прежде всего относится д е ф о р м а ц и я с к о л ьжения (сдвига). Она проявляется в параллельном смещении частей кристаллов друг по другу вдоль плоскостей, составляющих угол с направлением действующих сил, причем эти перемещения превосходят расстояние-между атомами решетки в тысячи раз. Наиболее отчетливо это явление можно наблюдать при деформации естественных или искусственно полученных монокристаллов, достигающих значительной, величины и могущих служить испытуемым образцом. [c.47]

Уже в ходе сорбционного процесса неравномерное распределение инородных молекул по объему армированного пластика приводит к возникновению сложной картины нестационарных напряжений в полимерной матрице. Набухшие области полимера находятся под действием напряжений растяжения вследствие сопротивления ненабухшей сердцевины, которая в свою очередь сжимается благодаря наличию соседних набухших участков. Особенно резко это проявляется, когда скорость диффузии при низких концентрациях сорбата намного ниже, чем при высоких, а также при локализации сорбата [112], что часто имеет место в стекло-п.11астиках с гидрофильной матрицей. Неравномерное распределение малых молекул по сечению приводит к тому, что каждой точке материала соответствует локальное значение напряжений и деформаций. Естественно, рассеяние результатов при механических определениях оказывается весьма существенным. Лишь с течением времени и приближением материала к сорбционному равновесию разброс прочностных и деформативных показателей стеклопластиков снижается. Ниже приведены данные о влиянии продолжительности взаимодействия стеклопластиков с водой на рассеяние результатов механических испытаний [108] [c.120]

Цель опытов, описываемых в этой главе,— проверить пашп представления о причинах преждевременного разрыва путем попытки пзмепения технической прочности кристаллов. Полагая, что разрыв кристаллов происходит за счет искажений, возникающих вследствие пластической деформации, благодаря наличию первичных искажений, развитие которых также определяется пластической деформацией, естественно напрашивается правило, которым нужно руководствоваться, чтобы получить от кристалла наибольшую техническую прочность. Из наших представлений о причинах преждевременного разрыва следует, что для того чтобы получить наибольшую практическую прочность, достаточно осуществить разрыв в условиях, полностью исключающих пластическую деформацию, т. е. абсолютно хрупкий разрыв. Как осуществить условия, наиболее приближающие нас к хрупкому разрыву Необходимо отметить, что уже делались попытки осуществления хрупкого разрыва, но все они шли по неправильному пути. Известно, что хрупкие свойства более выражены при низких те 1-пературах, хрупкий разрыв пытались осуществить понижением температуры опыта. Однако необходимо помнить, что и при самой низкой температуре в кристаллах имеет место до разрушения пластическая деформация, хотя бы в виде единичных сдвигов, кривые прочности и предела упругости не пересекаются, как обычно принято думать. Однако это происходит так, как схематически показано на рис. 22. Таким образом, с понижением температуры нельзя осуществить абсолютно хрупкого разрыва. Практически хрупкое разрушение еще не служит указанием на то. что оно является действительно хрупким. [c.63]

Как показано С. А. Тумаркиным [31 ], исследование деформаций естественно закрученных стержней наиболее просто произвести в перемещениях относительно невращающихся осей координат. Поэтому в дальнейшем целесообразно ввести в рассмотрение смещения и у. [c.73]

Магнитострикция и пьезомагнетизм — магнитные аналоги электрострикции и пьезоэлектричества. Первый эффект соответствует появлению деформации, не зависящей от знака приложенного магнитного поля (следовательно, это — квадратичный эффект по полю), второй — появлению в некоторых нецентросимметричных кристаллах намагниченности при их деформации.. Естественный пьезомагнетизм редко наблюдается для него необходимо редко встречающееся сочетание подходящих кристаллографической и магнитной симметрий. Магнитострикция, которую имеют многие ферромагнетики (например, никель, иттрий-железные гранаты), находит применение в магнитострикционных преобразователях. Магнитострикция является причиной многих интересных взаимодействий одним из них является влияние-внутренних деформаций вследствие структурных дефектов на кривую намагничивания ферромагнетика. Другое важное явление в магнитоупорядоченных кристаллах (ферромагнетиках,, ферримагнетиках), которое будет далее рассматриваться в гл. 6,. состоит в появлении связи между колебаниями в поле деформации кристалла и в спиновой системе. Этот эффект взаимодействия между упругими и спиновыми волнами называется магнон-фононным взаимодействием, так как на языке физики твердого тела фононы — это воображаемые частицы, связанные с акустическими или упругими волнами соотношением де Бройля волновой механики. Возможность такого взаимодействия следует из того, что, как показывается в квантовой статистической физике, как фононы, так и магноны подчиняются статистике Бозе — Эйнштейна. Вероятность встретить такое взаимодействие-увеличилась после открытия в 1956 г. нового типа ферромагнитных материалов — редкоземельных железных гранатов, среди. которых иттрий-железный гранат — наиболее хорошо известный представитель. [c.55]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...