Трещины Длина условная

Условность раскрытия трещины в указанной выше формулировке состоит в том, что при упругой и упругопластической деформациях берега реальной трещины длиной I в ее вершине смыкаются плавно. Расчет значений б в соответствии с выражением (2.15) осуществляется для условной длины трещины [c.30]

Анализ состояния профилей показал, что в них трещины начинаются от кромок стенок вблизи заклепочных отверстий (рис. 14.4). Трещина в профиле (условный № 1) имела длину около 10 мм, а трещина профиля (условный № 2) распространилась на все сечение детали. Стенка профиля № 1 имела характерную деформацию, которая возникла при потере профилем устойчивости. Из этого следовало, что на одном из этапов эксплуатации на профиль № 1 действовала сжимающая нагрузка столь высокого уровня, что профиль потерял устойчивость и изменил свою геометрию в результате местной пластической деформации. [c.735]

Исправление дефектов сварных стыков трубопроводов разрешается, если длина трещин при условном диаметре свыше 100 мм — меньше 50 мм, а также, если протяженность участков с недопустимыми дефектами меньше Л окружности стыка. [c.44]

Технологические методы испытаний (табл. 4.53) предусматривают изготовление из испытуемого металла типовых сварных узлов, конструкция и технология сварки которых обусловливает повышенные значения темпа высокотемпературных деформаций, приводящих к образованию трещин. Сравнительно-количественную оценку сопротивляемости металла шва и зоны сплавления образованию трещин производят условными показателями критической скоростью сварки и коэффициентами ширины образца, периодичности трещин, площади трещин и длины трещин. [c.185]

Если длина радиографического снимка или его участка, на котором имеются дефекты, составляет до 100 мм, то для сокращенной записи максимальной суммарной длины дефектов следует применять условное обозначение знака суммы Е. Размеры дефектов в миллиметрах указывают после их условных обозначений. Для сферических пор, шлаковых и вольфрамовых включений указывают их диаметр для удлиненных дефектов — ширину и длину через знак умножения для цепочек, скоплений окисных включений, непроваров и трещин — длину для цепочек и скоплений пор, шлаковых и вольфрамовых включений после условного обозначения дефектов, в них входящих, указывают максимальные диаметр или ширину и через знак умножения—их длину. Например, на ра- [c.130]

При этом предположении условная длина трещины /т определяется по фактической I [c.30]

Если ввести поправку на влияние пластической зоны у концов трещины согласно выражению (2.14), то в уравнении (3.17) вместо I следует использовать условную длину трещины /т. Целесообразность введения такой поправки возникает для пластичных малоуглеродистых и низколегированных сталей при хрупком разрушении в области температуры, приближающейся ко второй критической. [c.49]

Условная длина трещины 1т на основе выражения (2.14) равна [c.69]

Несомненно, наблюдается возрастание шероховатости рельефа излома в области формирования усталостных бороздок с шагом более 1 мкм. Оно происходит именно из-за эффекта пластического затупления вершины трещины. Пластическое затупление не может быть компенсировано на нисходящей ветви нагрузки, и последовательно формирующиеся усталостные бороздки все более удаляются от (условно) первоначально расположенной горизонтальной плоскости. Затупление имеет свои офаничения по высоте профиля в связи с вязкостью разрушения материала, и поэтому долго по длине трещины этот процесс не может быть реализован. Именно этим и объясняется ограничение максимально возможной величины шага усталостных бороздок, которая может быть сформирована в материале на стадии стабильного роста трещины. После затупления трещины материал в локальной зоне упрочняется, и это позволяет осуществить ротационный эффект формирования профиля бороздки на нисходящей ветви. Критическое затупление переходит к страгиванию трещины по механизму статического проскальзывания, и формирование профиля усталостной бороздки оказывается уже невозможным. [c.219]

На картере ПР-2 № Р-2881112 (далее условно № 1) трещина образовалась на перемычке у отверстия под 9-й болт. На перемычке у отверстия под 8-й болт наблюдался прямолинейный след запиловки материала. Трещин вдоль этого следа не было выявлено при металлографическом исследовании на поперечных шлифах перпендикулярно запиловке. На картере ПР-2 № Р-2882175 (далее условно № 2) трещина образовалась на перемычке у отверстия под 3-й болт, а на картере ПР-2 № Р-2792233 (далее условно № 3) образование трещины произошло в основании литейного радиуса 6 мм у болта № 3 с выходом на наружную цилиндрическую поверхность (рис. 13.9). Трещина на перемычке № 1 распространялась по всей толщине заднего фланца на глубину примерно 5-6 мм в направлении отверстия. Трещина на перемычке № 2 но стыковочной плоскости заднего фланца распространялась от основания запиловки цилиндрической поверхности и выходила на поверхность отверстия под болт. По цилиндрической поверхности эта трещина проходила по основанию запиловки примерно 2 мм и поворачивала вдоль силового потока от эксплуатационной нагрузки, распространяясь далее по неповрежденной цилиндрической поверхности примерно на 6 мм. Трещина на картере № 3 имела уголковую форму фронта, и ее длина вдоль литейного радиуса 6 мм была при- [c.676]

Условность определения было предложено устранить [43], экстраполируя зависимость Ар от глубины трещины на нулевую длину трещины. Однако это уточнение не учитывает, что на страгивание исходной трещины с места расходуется дополнительная энергия, которая завышает работу распространения трещины. [c.36]

Условные обозначения t — глубина трещины, L — ее длина, а — угол наклона плоскости трещины к плоскости, перпендикулярной оси вращения корпуса. [c.134]

Весь сложный комплекс явлений, составляющих существо процесса накопления повреждений при циклических нагрузках, объединяют общим термином — механическая усталость или просто усталость материала. В настоящее время принято считать, что усталостные повреждения на начальной стадии их развития связаны с пластическими деформациями в отдельных зернах поликристаллического агрегата, каким является каждый конструкционный металл или сплав. Указанные пластические деформации возникают лишь в отдельных зернах, ориентированных таким образом, что их плоскости наименьшего сопротивления скольжению близки к плоскостям действия максимальных касательных напряжений. Ориентированные таким образом зерна пластически деформируются еще на ранней стадии нагружения, на которой весь массив кристаллитов в целом ведет себя как упругое тело. Полагают, что соответствующий уровень напряжений составляет примерно 0,6... 0,7 от условного предела текучести То,2. Пластическое деформирование сначала в одном, а затем в обратном направлении сопровождается некоторыми разрушениями, происходящими в микроскопических объемах материала. Возникающие при этом микротрещины постепенно растут и частично сливаются от цикла к циклу. Более длинные трещины растут быстрее, а значительная часть наиболее мелких трещин прекращает свой рост вскоре после своего зарождения. В итоге слияния нескольких микротрещин раньше или позже возникает магистральная трещина, которая вначале видна лишь под микроскопом, а затем по мере развития — невооруженным глазом. Иногда образуется сразу несколько магистральных трещин. [c.334]

Приведенные результаты ставят вопрос о правомерности использования уравнения (2.5), дающего завышенные значения при определении критических значений 4-интеграла. С другой стороны, использование уравнения типа (2.13) значительно усложняет методику определения 3 , так как требует одновременного проведения измерений раскрытия трещины Кроме того, некоторая условность при экстраполяции -кривой к линии затупления трещины связана с предположением, что Д/ = 5/2, тогда как, согласно исследованиям [53-56], связь между 5 и длиной зоны вытяжки зависит от уровня пластичности сталей. С этой точки зрения и учитывая неопределенность соотношения (2.5), метод определения 3 по максимальной нагрузке на диаграмме Р — Г оказывается более корректным по сравнению с рассмотренным, если при этом момент инициации трещины также соответствует максимальной нагрузке. Такие случаи обычно имеют место при выраженном хрупком разрушении, когда [c.42]

В точке С по силе Рс вычисляют условный (аналог временного сопротивления аь) предельный коэффициент интенсивности напряжений К (его же называют пределом трещиностойкости, причем в данном случае для фиксированной длины трещины //6 = 0,5 согласно рис. 2.50, 2.51). Если же разрушающее нетто-напряжение оказалось ниже 0,8(70,2 5 то определяют критический коэффициент интенсивности напряжений Кс (который также есть одно из значений предела трещиностойкости 1 ). [c.153]

Исправление дефектов сварных стыков трубопроводов допускается, если при условном диаметре трубопровода до 100 мм длина трещин меньше 20 мм и при условном диаметре свыше 100 мм — меньше 50 мм, а также если протяженность участков с недопустимым<и дефектами меньше 0,25 длины окружности стыка. Обнаруженные дефекты обязательно удаляют. Если размеры дефектных мест превышают допустимые, то стык должен быть удален и заменен катушкой. Исправленные стыки должны быть повторно проконтролированы. Сведения обо всех ремонтных операциях должны быть зафиксированы в журнале сварочных работ. [c.198]

Шплинты (рис. 53, д) предотвращают самоотвинчивание болтов. Шплинты изготовляют из стальной проволоки с содержанием углерода не более 0,2%, например стали Ст. 1 и Ст. 2. Основными размерами шплинта являются длина I и условный диаметр шплинта, который равен диаметру отверстия болта и гайки. Условный диаметр на 0,1—0,5 мм больше, чем размер с шплинта. Шплинты не должны иметь острых засечек в месте перехода головки в стержень и при испытании должны выдержать до момента появления трещин или излома определенное число загибов на угол 90° (рис. 54), например не менее трех для шплинтов диаметром до 5 мм. [c.157]

Эти напряжения позволяют обосновать максимальные размеры краевых и внутренних поперечных трещин, а также их суммарную величину для постоянного отрезка длины ленты. Будем такую длину ленты по аналогии с канатом называть условным шагом свивки, равным десяти диаметрам последнего. [c.151]

Для обжатия были изготовлены пуансоны длиной 80 мм. Поэтому обжатие проводили за несколько приемов, каждый раз с перекрытием предыдущей части. Обжатые полоски располагали на расстоянии 2—5 мм от шва и имели ширину 5 мм. Напряжение линейного обжатия принимали таким же, как и точечного в условном исчислении оно равнялось 2 о . После обжатия на основном металле оставались канавки глубиной 0,5—0,7 мм. Трещины уста- [c.139]

В типе балок при л = О поясные швы наложены по всей длине балок, и соединения в стык свариваются в условиях жесткого закрепления в других балках поясные швы не заварены на участках л =50 и х=100 мм. При этом сварка деталей в стык происходит в менее жестких условиях. Балка, у которой д = 100 мм, имеет наивысшую сопротивляемость образованию кристаллизационных трещин. Напротив, стыковые швы балки, имеющей х=0, склонны к образованию трещин. Таким образом, освобождение конструкции перед наложением стыковых швов от реакции связей является важным фактором, способствующим повышению сопротивляемости образованию горячих трещин при сварке. Чем ниже опускается кривая, тем лучше сопротивляется стык образованию кристаллизационных трещин. По оси ординат отложены показатели, характеризующие условную склонность образования кристаллизационных трещин при сварке. [c.124]

Исправление дефектов сварных стыков трубопроводов допускается, если при диаметре условного прохода трубопровода до 100 мм длина трещин менее 20 мм и при диаметре условного прохода свыше 100 мм меньше 50 мм, а также если протяженность участков с недопустимыми дефектами меньше Д окружности стыка. [c.167]

Рассмотрим условия, определяющие долговечность элемента конструкции на стадии развития трещины. Как указывалось, число циклов, соответствующее росту трещины от начальной длины /о до критической h, определяет долговечность данного элемента конструкции по числу циклов. Чтобы обеспечить прочность конструкции, долговечность должна быть больше числа перемен заданной нагрузки. Таким образом, наряду с оценкой материала 1[0 классической кривой Вёлера, существенную информацию о поведении элемента конструкции с трещиной в условнях усталости должна дать механика разрушеппя. Следовательно, в данном случае, как обычно, надо исходить из того, что начальный трещиноподобный дефект существует в конструкции с момента ее изготовления (несмотря на дефектоскопический контроль, который, как [c.142]

После условного обозначения дефектов указываются их размеры в миллиметрах для сферических дефектов — диаметр, для удли-1 снных пор и включений — длина и ширина, для цепочек, скоплений дефектов, а также для непроваров и трещин — длина. [c.108]

Аб.4.3. J-интеграл. Разрушение тела с трещиной представля-gT собой процесс потери устойчивости равновесия и поэтому важную для моделирования информацию доставляет рассмотре-jjiie энергетической стороны явления. Очевидно, что для удлинения трещины длиной / на величину dl необходимо совершить определенную работу, представляемую обычно линейной функцией удлинения Rdl. Множитель R, имеющий размерность силы, можно условно назвать силой сопротивления продвижению трещины. В первоначальной трактовке Гриффитса это была постоянная материала, характеризующая его удельную поверхностную энергию. Последующее изучение показало, однако, что эта величина переменна и для пластичных материалов представляет собой энергию, необходимую для пластического деформирования, предшествующего разрушению (Ирвин, Оро-ван). Это существенно меняет ситуацию, так как в отличие от поверхностной энергии энергия пластического деформирования не локализуется только на траектории трещины пластическому деформированию подвергается более или менее значительная область материала в окрестности продвижения трещины. [c.243]

Метод позволяет выявлять трещины длиной свыше 0,5 мм. В зависимости от ширины и глубины выявляемых трещин чувствительность метода подразделяют на 3 условных уровня А, Б, В. Уровень чувствительности А достигается при шероховатости Кд менее 1,6 мкм, при этом минимальная ширина выявляемых трещин составляет 2,5 мкм, а глубина - 25 мкм. Уровни Б и В обеспечиваются при шероховатости не более 6,3мкм, но минимальные размеры выявляемых трещин при этом возрастают соответственно в 4 и 10 раз. Магнитопорошковый контроль включает подготовку поверхности к контролю, нанесение магнитного порошка, оценку результатов контроля, отметку дефектных участков, размагничивание изделий. Для намагничивания изделий применяют переносные, передвижные и стационарные магнитопорошковые дефектоскопы, Наиболее распространенными являются дефектоскопы ПМД-70, МД-50П, МДС-5. Для контроля крупногабаритных изделий энергетического оборудования созданы передвижные магнитопорошковые дефектоскопы типа ДМП-ЗМ, МД-10Ц и переносные дефектоскопы МД-20Ц, МД-40Ц. [c.280]

Пример 9.5. Имеется деталь в виде полосы пшриной 6=200 мм и толщиной /=2 мм. В средней части полосы обнаружена сквозная трещина длиной 21=20 мм. Известно, что полоса работает на растяжение материал полосы — алюминиевый сплав Д16 (условный предел текучести сго,2=220 МПа, характеристика трещиностой-кости 1 =30 МПа м ). Найдем критическое напряжение сг , при котором трещина начнет распространяться, приводя к полному разрушению полосы. [c.221]

На рис. 12.14 изображен кончик трещины, где для наглядности связь на отрыв между продолжениями берегов трещины осуществлена с помощью условных связей, моделирующих межатомные силы взаимодействия реального тела. Для того чтобы трещина смогла продвинуться на dZ, эти связи на длине dZ должны быть разрушены, для чего надо затратить определенную работу d . Гриффитс представил эту работу в виде произведения d = 27dZ-l, где у— плотность энергии образования свободной поверхности тела 2dM —площадь добавочной свободной поверхности у двух берегов подросшей трещины (размер, перпендикулярный чертежу, принят равным единице). Таким образом, по Гриффитсу, 7 — это константа материала, характеризующая удельную работу разрушения межатомных связей при отрыве. В общем случае напишем для приращения работы разрушения выражение [c.384]

Рассматриваемые тела с трещинами условно представим в виде пластины единичной толщины, в которой имеется сквозная прямолинейная щ( ль длиной 21, малой в сравнении с размерами пластины. При этом 21 >> 10 нм. По толщине пластины напряженное и деформированное состояния условно считаем постоянными. Исходя из точного решения задачи теории упругости о растяжении пластины с эллиптическим отверстием, когда равномерное растяжение интенсивностью перпендикулярно направлению большой полуоси эллипса длиной I при стремлении малой полусх и эллипса длиной Ь к нулю, в 1920 г. Гриффитс получил формулу [c.185]

При перемещении кинематической системы в предельной стадии ее размеры в направлении, в котором панель имеет кривизну, меняются за счет пластических деформаций бетона у трещин в зонах пластических шарниров. Изменение длины диска сопровождается его поворотом относительно криволинейного шарннра. Поворот и укорочение дисков осуществляется в сложной системе пластических зон и трещин, которая возникает в процессе разрушения панели. В расчете условно принято, что все деформации, обеспечивающие работу кинематического механизма, сосредоточены по линиям излома панели, образующим конверт. Поворот элементов цилиндрической панели около криволинейного ребра сопровождается их кручением, которым в расчете пренебрегаем. Условно принято, что деформации текучести арматуры в полке при повороте дисков сконцентрированы в трех сечениях у ребер и в середине пролета плиты панели. В этом случае в расчете можно принять, что прогиб по поперечному сечению панели в предельной стадии линейно увеличивается от ребер к центру. Линейные перемещения дисков в криволинейном направлении зависят от прогиба панели. Принято, что по поперечному сечению панели перемещения дисков, как и прогибы, распределяются по треугольной эпюре. При этом максимальное перемещение A/ a,t определяется в центре панели в соответствии с рис. 3.27 [c.232]

Для этой же точки Q определяют коэффициент Kq (аналог условного предела текучести аод), но только для разрушающих напряжений в нетто-сечении меньших 0,8стд 2- Коэффициент Kqi вычисляют по формулам для К с подстановкой силы Pq и эффективной длины трещины 7 эфф= + > по формуле (3.3.29). [c.162]

Если вернуться к приближенной модели условной трещины (см. рис. 33), вершина которой лежит в центре реальной пластической зоны, то получается похожее значение величины б при условии, что зона— круговая и б определяется деформацией ау/Е, развивающейся на протяжении расчетной длины, ограниченной периметром зоны 2пгу (см. работу Уэллса [12]). [c.68]

По технологической пробе оценивают условное напряжение, взятсе как отношение максимального усилия вырубки к произведению длины поверхности разделения на толщину листа глубину пластического внедрения кромок инструмента к моменту появления трещин в зоне разрушения (ширину блестящего noH KaV, качество поверхности разделения. По результатам пробы можно косвенно судить о прочности и пластичности мет лла, величине зерна, дать ориентировочную оценку ожидаемой стойкости инструмента. [c.161]

Первая попытка совместного рассмотрения инкубациоиной стадии и процесса развития макроскопических трещин была предпринята, по-видимому, автором (1959 г.), который предложил двухстадийную модель усталостного разрушения. Эта модель основана на введении двух мер повреждения, одна из которых характеризует разрыхление (степень подготовки материала к образованию усталостной трещины), вторая —размер магистральной усталостной трещины. Этот подход был предложен для объяснения и описания отклонений от линейного закона суммирования повреждений при изменении порядка приложения нагрузок различной интенсивности. В статьях [7, 14 ] концепция двух стадий разрушения получила дальнейшее развитие и доведена до соотношений, позволяющих прогнозировать показатели долговечности в условиях длительного и циклического нагружения. Основой для объединенной теории послужила модель зарождения макроскопических трещин, которая позволяет сформулировать начальные условия для второй стадии разрушения. Вторая стадия состоит в развитии макроскопической трещины либо до критического размера при котором трещина становится неустойчивой, -либо до предельно допустимого значения, после достижения которого данный элемент конструкции или деталь машины условно рассматриваются как разрушенные. Общее соотношение для размера I (длины краевой трещины, полудлины центральной трещины, радиуса дисковой трещины и т. п.) имеет вид [c.115]

Проведем мысленный разрез вдоль образующей трубы с противоположной стороны от трещины и развернем трубу до совмещения с плоскостью. Получилась полоса длиной 2t R = 3830 мм, а ширину для расчета примем равной Ь = 200 мм. Полоса растягивается напряжением, равным окружному в трубе. Материал полосы - сталь 17Г1С, условный предел текучести Стод = 360 МПа, характеристика трещиностойкости = 88 МПа м . [c.62]

Упругие решения для определения напряжений, деформаций и перемещений в зонах трещин в связи с возникновением клинообразных областей пластических деформаций на продолжении трещин были использованы в работах М. Я. Леоноиа, В. В. Панасюка, Д. Даг-дейла. При этом влияние пластической зоны на напряжения в упр то-деформированной пластине с трещиной было проанализировано путем введения в рассмотрение условной трещины с длиной, равной сумме длины трещины и размера пластической зоны. Такая модель позволила получить размер пластической зоны и определить перемещения краев трещины, в том числе и в вершине фактической трещины, т. е. раскрытие трещины. На основе этой модели было рассмотрено распределение напряжений и деформаций в пластической зоне, влияние на него упрочнения материала в случае одноосного и двухосного растяжения и изгиба (применительно к пластинам и тонкостенным сосудам) и сформулированы деформационные критерии разрушения в форме критического раскрытия трещин. Более общие аналитические решения задач об упругопластическом де( юрмировании (для любой степени упрочнения в ие-упругои области) предложены в работах Г. П. Черепанова, В. 3. Партона, Е. М. Морозова, Д. Райса. [c.36]

Сварку нужно стремиться выполнять в нижнем положении, так как при этом создаются наиболее благоприятные условия для получения швов хорошего качества. В этом положении расплавленный металл переносится в сварочную ванну, которая занимает горизонтальное положение, в направлении силы тяжести. При этом сварку в нижнем положении выполнять удобнее и легче наблюдать за процессом. Способ сварки в нижнем положении угловых швов называется сваркой в лодочку (рис. 32). Существуют различные способы сварки швов. Выбор их зависит от длины шва и толщины свариваемого металла. Условно принято швы длиной до 250 мм называть короткими, 250—1000 мм — средними, более 1000 мм — длинными. Для коротких швов рекомендуется способ сварки напроход (рис. 33,а), швов средней длины — сварка от середины к краям или обратноступенчатый способ (рис. 33,6, в), швов однопроходных стыковых соединений, первого слоя многопроходных швов и угловых швов — от середины к концам обратноступенчатым способом (рис. 33, г, д). Сварка обратноступенчатым способом при правильном выборе длины ступени является наиболее эффективной, так как уменьшает неодновременность выполнения однопроходного шва и поэтому приводит к меньшим остаточным деформациям. При сварке стыковых или угловых швов большого сечения шов накладывается несколькими слоями. При этом каждый слой средней и верхней части может быть получен за один, два и более проходов. При сварке толстого металла не рекомендуется делать каждый слой напроход , так как это может привести к значительным деформациям и появлению трещин в первых слоях. Для предотвращения образования трещин при сварке толстого металла накладывать слои следует на еще не остывшие предыдущие слои. Это достигается при сварке блочным (рис. 34,в) и каскадным методами (рис. 34,а). При блочном методе весь шов по длине делится на равные участки — блоки длиной около 1 м, каждый блок заваривает определенный сварщик. Свар- [c.91]

Браун, Сроули и Джонс [261] предложили более совершенный метод, в котором нагрузка для вычисления Кю определяется по строгим ограничениям, подобным применяемым при расчете условного предела текучестн. Параметр Ктс определяется как коэффициент интенсивности напряженщ (, при котором эффективная длина трещины становится на 2% больше исходной, [c.249]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...