Градиент температурный

Град, юн (единица плоского угла) 44 Градиент температурный 93 Градус угловой 44 [c.330]

Газы идеальный и реальный 10 Градиент температурный 150 [c.254]

Использование радиационной печи конструкции, показанной па рис. 5.1.3, с малым градиентом температурного поля па рабочей длине образца позволяет применять как поперечные, так и продольные деформометры. Последнее существенно в случаях, когда необходимо получить большой сигнал по деформациям, ибо база деформометра может быть увеличена до 30 мм при обеспечении указанного выше предельного градиента 1—2%. [c.220]

Градиент температурный — Влияние на трение и изнашивание 190 Графитопласты — Характеристики 58 [c.325]

Учитывая малость осевых градиентов температурных и нейтронных распределений, удаленные от концов твэла сечения будем рассматривать независимо в условиях плоской деформации. Изучим два предельных случая работы оболочки 1) топливо достаточно жесткое и его изотропное распухание обусловливает одинаковые осевую и окружную деформации оболочки д. = Ig и 0 = 00 2) топливо податливое и нагружает оболочку как весьма вязкая жидкость, тогда в оболочке a = 0,5aQ. [c.131]

Рисунок 6-18 дает представление о температурном режиме трубной доски примерно через 2 мин после включения впрыска, когда градиенты температурного поля максимальные. Графики показывают, что перепады температур по радиусу в нестационарном режиме превышают перепады по толщине и оба они уменьшаются по мере приближения к центру трубной доски. [c.214]

В период прогрева тела в нем возникают значительные градиенты температур при этом градиенты температурного поля по всей толще сушимого тела обеспечивают интенсивный перенос влаги из внутренних слоев к поверхности тела, с которой происходит испарение осмотической и частично капиллярной влаги макропор. [c.30]

Теплота может подводиться к жидкости данного объема также извне, т. е. от окружающей жидкости. Обозначим Q, вектор потока теплоты через единицу площади в единицу времени. Тогда скорость передачи теплоты через элемент поверхности из объема наружу равна Q n ds (/г,- — внешняя единичная нормаль к поверхности). Передача теплоты через поверхность происходит вследствие теплопроводности жидкости, и тогда вектор Ql можно выразить через градиент температурного поля и коэффициент теплопроводности X [c.20]

Третья гипотеза, обычно называемая законом Ж. Фурье, связывает вектор q с градиентом температурного поля 9 = 6(х г) [c.113]

ДГ = (АТ) — продольный градиент температурного напора [c.9]

Свяжем вектор теплового потока q с градиентом температурного поля 10 следующей зависимостью (закон теплопроводности Фурье) [c.127]

Заметим, что здесь рассмотрен общий случай, когда осуществляется взаимодействие внешних нагрузок с нестационарными температурными полями. Представляет также интерес случай свободных тел, в которых переменные нагружения осуществляются исключительно за счет изменения во времени градиентов температурных полей. При этом возникает явление термической усталости, когда элементы конструкций разрушаются после небольшого числа циклов изменения температуры. [c.100]

Экспериментально доказано, что температура конца остановки хрупкой трещины не зависит от изменения градиента температурного поля данного материала, т.е., другими словами, если при повторном испытании характер распределения температуры по ширине образца будет отличаться от первого образца, то остановка хрупкой трещины все равно произойдет в этой же температурной зоне, независимо от того, в каком месте образца эта температура установится, причем различия в абсолютных значениях определяемой температуры не превышают 3 °С. [c.124]

Градиент температуры (температурный градиент) Температурный коэффициент линейного и объемного расширения, давления [c.228]

Как было показано выше, при высоких градиентах температурного поля нагрев носит чисто поверхностный характер, однако он осуществляется за счет пропускания тока по свариваемым элементам. Плотность тока равномерна по сечению, а глубина прогрева регулируется частотой тока источника питания, расстоянием между свариваемыми элементами (эффект близости) и временем нагрева. В этом отношении условия высокочастотного нагрева значительно отличаются от условий нагрева при стыковой сварке оплавлением, которая по существующей классификации относится к виду сварки давлением с оплавлением [5]. При стыковой сварке оплавлением нагреваются свариваемые поверхности за счет тепловыделения в контактных перемычках (85—90% тепла), в результате чего получается неравномерный нагрев свариваемых поверхностей. Выравнивание температуры происходит во времени приросте количества перемычек, пока свариваемые поверхности не покроются слоем расплавленного металла (рис. 9). [c.25]

Значительные трудности связаны с разрушением и удалением окислов прн осадке. Как было сказано ранее, для полного их разрушения необходимо выполнение условия Аос = 1,54-2,0 мм. Оно выполнимо только при больших зазорах в системе индуктор— труба, но при этом уменьшается градиент температурного поля вдоль оси трубы и требуются еще большие деформации. Делались попытки преодолеть эту трудность следующими способами. [c.38]

Развитие многих областей техники сопровождается ростом неравномерности нагружения как по зонам тела, так и во времени применение новых материалов (методов обработки) с более неравномерной и неравновесной структурой повышение рабочих температур, рост их неравномерности и др. Все эти особенности приводят к появлению (или увеличению) различных градиентов (температурных, концентрационных, механических и др.). Такие градиенты усиливают степень неравновесно-сти отдельных зон и этим вызывают необратимые процессы, приближающие тело к состоянию равновесия путем постепенного уменьшения исходных градиентов. Например, уменьшение градиента температур и напряжений может происходить путем постепенной пластической деформации, пластической релаксации [10] или путем возникновения и развития трещин — трещинная релаксация [41] и т. п. [c.69]

Годограф скорости 426 Градиент температурный 42 [c.617]

Показанные на рис. 8.15 изотермы и направления температурных градиентов температурного поля в сечении резца построены по результатам аналитических [c.117]

Максимальную температуру определяют из условия, что градиент температурного поля в направлении распространения тепла равен [c.146]

Глубинное вырывание 25, 97, 237, 334 Градиент температурный. Влияние на изменение поверхностных слоев 19 Градиент механических свойств 12, 13, 335 [c.373]

Таким образом, упрощенная теория калориметрического опыта, построенная без учета градиентов температурного поля систем, приводит к аналитическим зависимостям, которые являются первым приближением к реальным соотношениям физических параметров в калориметрической системе. В классической теории калориметрического опыта уравнения (1П.З), (1П.4) и (111.5) являются исходными для вычисления температурной поправки на теплообмен. Теоретическая разработка вопроса о вычислении температурной поправки на теплообмен на основе уравнений (П1.8) — (III.11) не проводилась. [c.30]

Деформации неизбежны также и из-за градиента температурного поля, когда разные участки деталей [c.33]

Градиент температурный 49 Грузоподъемность 31 Давление 8, 38, 77, 101, 121, 181, 197, 201 [c.286]

Г е р а щ е н к о О.. А. и др. Способ определения направления изотермических линий, вектора теплового потока и градиента температурного поля неизотермических объектов. Авт. свид. № 246120 (Бюлл. изобр., 1969, 20). [c.180]

Горячая штамповка является циклическим процессом. Продолжительность термического цикла штамповки (ТЦШ) не постоянна и меняется как в зависимости от типоразмера днищ, так и в пределах партии штампуемых днищ одного типоразмера. Операции ТЦШ приведены на рис. 3.10. Температурное поле (абсолютная величина температуры и ее градиент) влияет также на характер, особенности ТЦШ и качество отштампованных днищ. Оно в произвольной точке системы в определенный момент времени характеризует зна- [c.38]

Для отдельных точек тела, а в общем случае и для различных точек одной и той же изотермической поверхности температурный градиент различен не только по направлению, но и по размеру. Градиент тем больше, чем гуще расположены изотермы. Совокупность значений температурных градиентов в различных точках температурного поля образует векторное поле температурных градиентов. Температурное поле полностью определяет поле градиентов, так как направление последних должно совпадать с касательными к кривым, нормальным к изотермическим поверхностям (рис. 21.2), а значения их обратно пропорциональны отрезкам между двумя смежными изотермическими поверхностями. Эти нормальные к изотермам кривые носят название линий теплового тока. Вектор grad всегда направлен по касательной к линии теплового тока. [c.273]

Циклический характер упругопластического деформирования в рассматриваемой точке сферического оболоче шого корпуса обусловлен последовательным чередованием характерных тепловых состояний в режимах Во - Вз с присущими им градиентами температурного поля в меридиональном направлении. В опасной точке сферического корпуса реализуется НДС, вызванное действием циклов температуры (рис. 4.41), причем экстремальные значения температур и напряжений сдвинуты по фазе так, что упругопластическое деформирование материала в полуциклах растяжения и сжатия происходит при температурах 800 и 600 °С соответственно, а экстремальные значения температуры (900 и 200 °С) соответствуют процессу циклического деформирования при относительно небольших упругих напряжениях., [c.204]

Как видно, неравномерность нагрева тела как бы равна добавлению к реальным объемным силам F фиктивных объемных сил —За/С grad Т, пропорциональных градиенту температурного поля. [c.187]

Выдача результатов температурной задачи может осуществляться на определенных шагах и итерациях в виде изолиний, построенных на алфавитно-цифровом печатающем устройстве для области или ее фрагмента и (или) числового массива, имеющего структуру топологической разбивки области. Температура выдается в виде целых чисел в узлах конечных элементов. После каждого шага выдается краткая информаци Я о максимальной температуре и координатах точки ее расположения на области, а также о максимальных градиентах температурного поля по направлениям гиге указанием координат точек их расположения. [c.93]

Из чисто геометрических соображений ясно, что повышенную износостойкость могут иметь слои, толщ.ина которых многократно превосходит ионно-легированную область. В литературе неоднократно отмечалась аномально большая глубина слоя повышенной износостойкости. Для объяснения этого факта привлекаются гипотезы втягивания легирующей примеси в глубинные слои материала, стимулированного градиентом температурных и механических напряжений на пятнах фактического контакта сохранения в области контакта частиц изнашивания имплантированного слоя с высокими ангифрик-ЦИ01ШЫМИ свойствами. Можно предполагать также изменение закономерностей перемещения дислокаций под действием ионного легирования, приводящее к упрочнению на больших расстояниях от поверхности. Обсуждаемый ниже упрочненный слой, возникающий при ионной обработке, служит барьером для выхода дислокаций в тех случаях, когда глубина области гхластическох о формоизменения при трении превышает глубину [c.89]

В качестве стекловидного материала для наплавления покрытия используют специальные, обладающие необходимым в зависимости от назначения комплексом физико-химическн.х свойств грунтовые и покровные э.мали. Грунтовые эмали применяют для наплавления промежуточного буферного слоя, прочно соединяющегося с металлической поверхностью и компенсирующего градиент температурных коэффициентов линейного расширения металла и наплавленного слоя из покровной эмали. [c.129]

Первый член в правой части характеризует тепловой поток в случае однородного градиента температуры при однородном потоке тепла. Это закон теплопроводности Фурье. Последуюш,ие слагаемые определяют влияние более высоких градиентов температуры в структурно-неоднородном теле на процесс теплопроводности. Поэтому (17) следует рассматривать как обобш,ение закона теплопроводности Фурье на неоднородные среды. Путем варьирования по градиентам температуры потенциала рассеивания (16) непосредственно получаем уравнение стационарной теплопроводности с учетом высоких градиентов температуры, естественные краевые условия и эффективные моментные составляющие температурного поля. Между ними и вышеприведенными уравнениями теории упругих сред (3)-(9) существует аналогия. Например, уравнение теплопроводности с учетом высоких градиентов температурного поля имеет вид [c.164]

В интервале температур 1100—800°С происходит интенсивное увеличение вязкости стеклофазы, сопровождающееся также и процессами кристаллизации. Скорость охлаждения в этом интервале имеет решающее значение, так как температурные градиенты (температурное поле) в теле изделия определяют величину и характер распределения остаточных напряжений в затвердевщем охлажденном изделии. Для снятия таких напряжений (отжига) требуется длительная выдержка изделия при температурах, лежащих в пределах интервала температур отжига стеклофазы черепка. В стеклоделии этот интервал ограничен предельными значениями вязкости — 10 Па-с. Значения высшей температуры отжига промышленных стекол выбирают на 20—30 °С ниже температуры размягчения в пределах 400—600 °С. Низшая температура отжига лежит на 50—150 °С ниже. Вязкость стекол в интервале формования от 10 до 10 Па-с в твердом состоянии она составляет 10 Па-с. Вязкость стекол при их кристаллизации повышается. Этим можно объяснить то, что вязкость фарфоровой массы, в которой стеклофаза обволакивает кристаллы кварца и муллита, высока. При температуре спекания она равна 10 Пa , при 1000°С—10 2 Па-с, при 800°С—Па-с, при 600°—Па-с. Механизм возникновения напряжений связан с уменьшением объема слоев расплава стекла при его охлаждении и появлении растягивающих усилий в быстрее остывающих и сжимающихся наружных слоях, охватывающих внутренние более горячие слои, которые, остывая, в свою очередь, начинают сжимать наружные слои. Закаленные образцы имеют меньшую плотность, а следовательно, занимают и больший объем при отжиге их объем уменьшается и плотность приближается к плотности нормально охлажденного (отожженного) материала. Практически при обжиге крупногабаритных толстостенных изоляторов скорость охлаждения в интервале 1100 — 800 °С — от 5 до 15°С/ ч в режиме отжига илп 25 °С/ч — в производственном ре-жпхме при охлаждении в периодической печи (горне) прн 450°С/ч — в режиме закалки — возникают остаточные напряжения, снижающие термомеханическпе свойства изделий. Поэтому прп обжиге толстостенных крупногабаритных фарфоровых изоляторов в туннель- [c.350]

И ограничения градиента температурного поля по объему заготовки, которое определяется по максимуму допустимых растягивающих термонапряжений. Температурные перепады зависят от мощности и обычно при максимальном управляющем воздействии не достигают критических значений. Поэтому существенным в большинстве случаев является лишь ограничение (7.2). [c.231]

Максимальную температуру определяют нз условия, чю градиент температурного поля в направленин распространения тепла [c.154]

Градиенты температурных полей позволяют определить теплосъем с поверхности непрерывно-литой заготовки, соответствующий заданной в качестве граничного условия температуре поверхности в ЗВО. Далее сравнивают требуемый теплосъем с тем, который возможен в случае естественного охлаждения поверхности заготовки на воздухе. Результаты анализа определяют конфшурацию зоны принудительного охлаждения по каждой грани непрерывно-литой заготовки. [c.175]

Прежде всего обратим внимание на то обстоятельство, что при рассмотрении методик интерпретации оптических данных рла 1а получаемых с помопхью единого измерительного комплекса, установленного на орбитальной станции, вопрос о корректировке результатов обрапхения по >мнимой части показателя преломления т по существу, остался открытым. Это делалось сознательно,. поскольку исходного объема оптической информации явно недостаточно для коррекции получаемых оптических характеристик по двум параметрам, т и т". Во-вторых, навряд ли разумно во всех случаях стремиться к замыканию схем интерпретации на основе только одних оптических измерений. Известно, что наличие повышенной концентрации аэрозолей в пределах некоторого интервала высот, скажем [71, 7г], необходимо влечет появление дополни- тельных градиентов поля температуры Т[г). Они обусловливаются поглощением солнечной радиации аэрозольными частицами, которое и приводит к локальным разогревам атмосферы [1]. Поэтому между профилем мнимой части показателя преломления т (г), определяющего вместе с концентрацией аэрозольного вещества поглощенный поток радиации, и градиентом температурного поля существует вполне определенная функциональная связь. [c.215]

Рис. 32. Продолжительная, турбулентная конвекция (вертикальные движения воздуха малыми струйками) вызывает основательное иеремеши-сание воздуха в слоях, охваченных этими вертикальными движениями. Как было показано на рис. 26, потенциальная температура в свободной атмосфере в большинстве случаев повьппается с увеличением высоты. Если в каком-либо слое воздуха возникает турбулентность, воздух, опускаюш,ийся с верхней границы турбулентности, подойдет к нижней ее границе более теплым, чем воздух, первоначально находившийся на нижней границе (как точка Т), опустившаяся в на рис. 26). На рис. 32 воздух, поднимающийся с малой высоты в верхние части слоя турбулентпости, будет холоднее воздуха, опустившегося вниз. Вы можете представить себе, что продолжительная турбулентность стремится установить в слое турбулентности адиабатический температурный градиент. Температурный градиент внутри слоя турбулентности (адиабатический) будет больше, чем температурный градиент воздуха, лежащего непосредственно над слоем турбулентности, так что при подъеме от верхней границы турбулентности в более спокойный вышележащий воздух будет наблюдаться повышение температуры.

В системах, предназначенных для определения коэффициентов теплопроводности, теплометрические датчики применяются не только для измерения плотности теплового потока, но и градиента температурного поля в исследуемом теле. Наиболее просто это осуществлено в специальном приборе, используемом для нахождения теплопроводности жидкостей в полевых условиях (рис. 89). [c.161]

Физические величины (1990) -- [ c.93 ]

Техническая термодинамика и теплопередача (1990) -- [ c.150 ]

Единицы физических величин и их размерности (1977) -- [ c.159 , c.298 ]

Аэродинамика Часть 1 (1949) -- [ c.42 ]

Справочник по специальным работам (1962) -- [ c.16 ]

Внедрение Международной системы единиц (1986) -- [ c.49 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...